CA2062948A1 - Procede et dispositif de mesure de la gelification de produits petroliers paraffiniques, notamment bruts - Google Patents
Procede et dispositif de mesure de la gelification de produits petroliers paraffiniques, notamment brutsInfo
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Abstract
L'invention concerne un procédé et un dispositif de mesure de la gélification de produits pétroliers paraffiniques, notamment bruts. Le procédé consiste à: mesurer en fonction de la température et sur une épaisseur donnée la vitesse de propagation et l'amplitude d'une onde ultrasonore dans le brut analysé; à déterminer ensuite la température de transition Tt à laquelle on observe un changement brutal dans la variation thermique de l'inverse de la vitesse de propagation; à déterminer la valeur du rapport des pentes de l'inverse de la vitesse de propagation obtenues entre les parties linéaires de la variation thermique de cette dernière, autour dudit point de rupture correspondant à Tt, respectivement au-dessous et au-dessus de la température Tt, déterminée à déterminer l'écart .DELTA. A de l'amplitude du signal ultrasonore entre la température Tt et une température de référence inférieure choisie, égale par exemple à Tt-5.degree.C.
Description
2~294~ .
PROCEDE ET DISPOSITIF DE MESURE DE LA GELIFICATION DE
PROD~ITS PETROLIERS PARAFFINIQUES, NOTAMMENT BRUTS.
La présente invention concerne un procédé et un dispositif de mesure de la gélification de produits pétroliers paraffiniques, notamment bruts.
On connait par le document Patent Abstract of Japan, vol. 6, n 116 (P - 125) (994), 29 juin 1982, 8 JP - A -57 44 852, 13 mars 1982, une méthode et un appareil pour la mise en évidence de l'état solide d'un fluide volontairement congelé, contenu dans une conduite de réacteur nucléaire. Ce procédé n'est pas adapté pour la mesure de la gélification des produits pétroliers.
Il est connu que les pétroles bruts paraffiniques sont susceptibles de former des gels à des températures voisines ou inférieures a 40C. Ce phénomène de gélification, lorsqu'il se produit en cours de production ou de transport, peut conduire à des problèmes de redémarrage des installations. Il est donc d'une importance cruciale de disposer d'une méthode qui permette de déterminer quels sont les bruts susceptibles de gélifier dans un domaine de température donné, et le cas échéant, de déterminer les quantités minimales requises d'agent inhibiteur de gélification ou de produit dopant pour empêcher la formation de gel.
On sait actuellement mesurer le point d'écoulement des bruts ~voir la norme ASTM D-97 ou AFNOR T60-103), la méthode consistant à refroidir dans des conditions déterminées du brut dans une éprouvette spéciale munie d'un thermomètre et à examiner tous les trois degrés que la surface du liguide n'est pas figée. La température à
laquelle la surface du brut se fige est le point d'écoulement.
On sait également mesurer par analyse calorique différentielle la température de cristallisation commencante du brut, cette dernière correspondant en effet à un phénomène exothermique décelable.
On sait encore mesurer le comportement rhéologique des bruts, les propriétés d'écoulement de ces derniers .f~ B~ Pt!E.'`5 . ` :, ' .
.
.. . . .
"'' ' ' -' ~ ~.
2~9~
quittant le comportement newtonien en dessous d'une certaine température lors de l'apparition de cristaux de paraffines en leur sein.
Cependant, aucune de ces données, à savoir : la mesure du point d'écoulement, la mesure de la température de cristallisation commen~cante et la température de changement du comportement rhéologique ne permettent de FEUILLE DE REMpLAcEMENT
-.
- : . .
~ - . ' ' ' .:
/U~ V~ g_ savoir assurément que des difficultés d'exploitation ne se produiront pas en cas de refroidissement du brut en dessous de cette température.
La demande vise à répondre à ce besoin d'une connaissance plus sûre relativement à la gélification des bruts paraffiniques en exploitation et propose un procédé
de mesure de la gélification des bruts paraffiniques essentiellement caractérisé en ce que, en vue de déterminer si un brut est sur le point de former un gel susceptible de gêner son exploitation à une température donnée, il consiste à :
- mesurer en fonction de la température et sur une épaisseur donnée la vitesse de propagation et l'amplitude d'une onde ultrasonore dans le brut analysé, et . - à déterminer ensuite la température de transition Tt à laquelle on observe un changement brutal dans la variation thermique de l'inverse de la vitesse de propagation ;
à déterminer la valeur du rapport des pentes p de l'inverge de la vitesse de propagation obtenues entre les parties linéaires de la variation thermique de cette dernière, autour dudit point de rupture correspondant à
Tt, respectivement au-dessous et au-dessus de la température Tt déterminée, - à déterminer l'écart ~ A de l'amplitude du signal ultrasonore entre ladite température Tt et une température de référence inférieure choisie, égale par exemple à Tt-5C, une rupture de pente significative (p>1) à la dite température Tt et une valeur importante de l'écart A
( A>0,3 dB/cm à Tt-5C) signifiant gue la gélification du brut est très probable aux températures inférieures à Tt, mais qu'au contraire elle est très peu probable pour une faible variation de l'un de ces paramètres.
La Demanderesse a constaté que la connaissance de p et ~ A caractérisent l'état physique des produits bruts paraffinigues. Un état de gélification d'un brut implique pour la température inférieure à Tt définie préalablement, . . -: .
.
PROCEDE ET DISPOSITIF DE MESURE DE LA GELIFICATION DE
PROD~ITS PETROLIERS PARAFFINIQUES, NOTAMMENT BRUTS.
La présente invention concerne un procédé et un dispositif de mesure de la gélification de produits pétroliers paraffiniques, notamment bruts.
On connait par le document Patent Abstract of Japan, vol. 6, n 116 (P - 125) (994), 29 juin 1982, 8 JP - A -57 44 852, 13 mars 1982, une méthode et un appareil pour la mise en évidence de l'état solide d'un fluide volontairement congelé, contenu dans une conduite de réacteur nucléaire. Ce procédé n'est pas adapté pour la mesure de la gélification des produits pétroliers.
Il est connu que les pétroles bruts paraffiniques sont susceptibles de former des gels à des températures voisines ou inférieures a 40C. Ce phénomène de gélification, lorsqu'il se produit en cours de production ou de transport, peut conduire à des problèmes de redémarrage des installations. Il est donc d'une importance cruciale de disposer d'une méthode qui permette de déterminer quels sont les bruts susceptibles de gélifier dans un domaine de température donné, et le cas échéant, de déterminer les quantités minimales requises d'agent inhibiteur de gélification ou de produit dopant pour empêcher la formation de gel.
On sait actuellement mesurer le point d'écoulement des bruts ~voir la norme ASTM D-97 ou AFNOR T60-103), la méthode consistant à refroidir dans des conditions déterminées du brut dans une éprouvette spéciale munie d'un thermomètre et à examiner tous les trois degrés que la surface du liguide n'est pas figée. La température à
laquelle la surface du brut se fige est le point d'écoulement.
On sait également mesurer par analyse calorique différentielle la température de cristallisation commencante du brut, cette dernière correspondant en effet à un phénomène exothermique décelable.
On sait encore mesurer le comportement rhéologique des bruts, les propriétés d'écoulement de ces derniers .f~ B~ Pt!E.'`5 . ` :, ' .
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quittant le comportement newtonien en dessous d'une certaine température lors de l'apparition de cristaux de paraffines en leur sein.
Cependant, aucune de ces données, à savoir : la mesure du point d'écoulement, la mesure de la température de cristallisation commen~cante et la température de changement du comportement rhéologique ne permettent de FEUILLE DE REMpLAcEMENT
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/U~ V~ g_ savoir assurément que des difficultés d'exploitation ne se produiront pas en cas de refroidissement du brut en dessous de cette température.
La demande vise à répondre à ce besoin d'une connaissance plus sûre relativement à la gélification des bruts paraffiniques en exploitation et propose un procédé
de mesure de la gélification des bruts paraffiniques essentiellement caractérisé en ce que, en vue de déterminer si un brut est sur le point de former un gel susceptible de gêner son exploitation à une température donnée, il consiste à :
- mesurer en fonction de la température et sur une épaisseur donnée la vitesse de propagation et l'amplitude d'une onde ultrasonore dans le brut analysé, et . - à déterminer ensuite la température de transition Tt à laquelle on observe un changement brutal dans la variation thermique de l'inverse de la vitesse de propagation ;
à déterminer la valeur du rapport des pentes p de l'inverge de la vitesse de propagation obtenues entre les parties linéaires de la variation thermique de cette dernière, autour dudit point de rupture correspondant à
Tt, respectivement au-dessous et au-dessus de la température Tt déterminée, - à déterminer l'écart ~ A de l'amplitude du signal ultrasonore entre ladite température Tt et une température de référence inférieure choisie, égale par exemple à Tt-5C, une rupture de pente significative (p>1) à la dite température Tt et une valeur importante de l'écart A
( A>0,3 dB/cm à Tt-5C) signifiant gue la gélification du brut est très probable aux températures inférieures à Tt, mais qu'au contraire elle est très peu probable pour une faible variation de l'un de ces paramètres.
La Demanderesse a constaté que la connaissance de p et ~ A caractérisent l'état physique des produits bruts paraffinigues. Un état de gélification d'un brut implique pour la température inférieure à Tt définie préalablement, . . -: .
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3 2062-~48 le changement de ladite pente thermique ainsi qu'une atténuation importante de l'onde transmise. InYersement, pour les bruts ne présentant pas de risques de gélification, l'un au moin~ de ces paramètres reste sensiblement inchangé au passage de la température Tt.
L'invention concerne également ur dispositif de mesure de la vitesse de propagation et de l'amplitude de l'onde ultrasonore. Tout dispositif connu peut servir dans le cadre de l'invention . La gamme de fréquences pratiques utilisées est celle comprise entre 300 kHz et 10 MHz. On peut utiliser par exemple un dispositif qui consiste à
mesurer le temps de parcours ou "temps de vol" et l'amplitude d'un signal ultrasonore se propageant à la fréquence de 600 kHz environ, à travers une épaisseur de brut de l'ordre de 1 cm.
Des exemples de réalisation de l'invention sont à
présent décrits en référence aux dessins annexés sur lesquels :
- La figure 1 est .une vue schématique en cou!!e transversale d'une cellule de mesure du dispositif de l'invention ;
- La figure 2 représente le schéma-blocs du circuit électronique de ce dispositif ;
- La figure 3 est une vue d'un graphique représentant en fonction de la température, les variations du temps de propagation ou "temps de vol" (homogène à l'inverse de la vitesse de propagation) et de l'amplitude en dB de l'onde ultrasonore dans le brut, et - La figure 4 représente graphiquement en valeurs réduites T-Tt et~- T~(où ~t est la valeur du temps de vol à Tt) les variations du temps de vol de l'onde ultrasonore en fonction de la température pour divers bruts paraffiniques.
Avec référence à la figure 1, l'appareil de mesure selon l'invention est essentiellement constitué d'une chambre interne centrale 1 recevant le produit brut paraf~inique à analyser, cette chambre étant solidaire d'une jaquette métallique thermostatée 3, recouverte d'une .
'. - ' - .
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paroi 5 isolante thermiquement La jaquette 3 est maintenue thermostatée par un circui~ d'eau entrant par un orifice d'entrée 7 et sortant par un orifice de sortie 9.
La chambre interne 1 est cylindrique, son volume interne étant délimité latéralement par deux disques 11 et 12 en céramique piézo-électrique constituant des éléments transducteurs, respectivement émetteur et récepteur ultrasonores de l'appareil, et par une pièce annulaire 13 solidaire de la jaquette 3. Dans une forme de réalisation particulière, la distance entre les disques 11 et 12 est de 14mm et le diamètre interne de la chambre 1 est de 26mm. Le volume de la chambre est par conséquent d'environ 7,5cm3. La pièce annulaire comporte à son niveau supérieur un orifice radial de remplissage lS d'un volume d'environ 0,5cm3. Le volume total de produit contenu dans la chambre est donc de 8cm3, le trop-plein de l'orifice compensant le retrait du liquide contenu lors du refroidissement. Une sonde thermigue 17 est insérée dans l'épaisseur de la pièce annulaire 13 au niveau inférieur. Elle permet de relever la température du produit à analyser. La paroi isolante externe 5 confère à l'ensemble une stabilité
thermique de quelques centièmes de degré. Les éléments transducteurs 11 et 12 sont reliés au circuit electronique de mesure par des fils ressorts 19 en contact avec les disques piézo-électriques et par l'intermédiaire des fiches raccords 21.
On a représenté à la figure- 2 le schéma du circuit électronique permettant la mesure du temps de propagation ou temps de vol de l'onde ultrasonore dans le liquide à
analyser contenu dans la chambre interne de l'appareil. Le principe du traitement de signal opéré par ce circuit est le suivant.
Une horloge basse fréquence 23 déclenche toutes les 2 ms le tir d'une impulsion ultrasonore transmise par le disque transducteur émetteur 11 ; simultanément un signal CLEAR en sortie d'horloge, de durée 2~o~ est appliqué à
l'entrée de remise à zéro d'un compteur binaire 25. Ce signal inhibe le fonctionnement du compteur à une valeur .
,: ~. . -:
v~ ~ 5 ~ g48 d'c igine. Le signal CLEAR a également pour effet d'armer u ~ bascule 27 qui engendre un signal de validation COUNT, orisant l'activation d'impulsions d'une horloge haute frequence 29 (50MHz) servant à incrémenter le compteur 25.
Ce dernier ne commence à compter qu'à la fin du signal CLEAR et donc après ~O~
Pendant ce temps, l'onde ultrasonore se propage dans la cellule de mesure puis atteint le transducteur récepteur 12 qui fournit un signal électrique RECEP, reflétant l'énergie ultrasonore re~ue après traversée du brut ; le signal RECEP, convenablement amplifié, provoque le basculement d'un comparateur 31 qui désarme la bascule COUNT 27; à ce moment le compteur 25 s'arrête.
La durée du signal COUNT est égale au temps de vol de l'onde ultrasonore dans le brut. L'indication numérique du compteur correspond a la valeur~ O~ ~O ne servant que comme valeur d'origine permettant de cadrer les valeurs de mesure dans l'échelle de mesure permise .
Les sorties numériques du compteur indiquent donc un nombre égal à la différence entre les durées des signaux COUNT et CLEAR, multipliée par la fréquence de l'horloge :
ce nombre est transmis à une unité de calcul 33 établissant le calcul d'une valeur moyenne.
Les temps de vol de l'onde ultrasonore mesurés sont de l'ordre de 10 ,us (14mm à 1400m/s environ). Les variations dans la cellule de la vitesse sur le domaine de températures en fonction du brut sont de 10 à 20% et se traduisent par des variations du temps de vol de 1 ou 2 ~s, soit 50 à 100 coups d'horloge. Il suffira de régler la durée ~O du signal CLEAR en fonction de cette variation pour cadrer correctement la lecture dans l'échelle de mesure du compteur.
La résolution en temps permise par l'horloge est de 20ns; les di-erses instabilités de l'électronique introduisent un bruit de quelques ns. Pour fournir une précision satisfaisante, l'unité de calcul effectue la moyenne de 1000 saisies, diminuant ainsi les perturbations d'un facteur 30 environ ; la précision obtenue est de WO~ OSl6 6 ~05~94~
l'ordre de 1 ns soit 1/10.000 du temps de vol.
En ce qui concerne l'atténuation ultrasonore de l'onde de propagation dans le brut, elle est mesurée à
partir de la variation de l'amplitude du sîgnal re~u, une fois prises en compte les variations thermiques du couplage des disques transducteurs avec le milieu étudié.
On a représenté graphiquement à la figure 3, les variations du temps de vol et de l'atténuation ùltrasonore d'un brut typique, le brut n 2. Le brut comporte une température de transition en dessous de ~aquelle il est susceptible de gélifier, que l'on observe au point de rupture de la courbe de temps de vol à une valeur proche de 30C. De part et d'autre de ce point, les variations du temps de vol sont linéaires, le segment correspondant à
T<Tt ayant une pente plus importante que celui correspondant à T>Tt. Le rapport p précité des pentes pour ces segments est donc nettement supérieur à 1.
En ce qui concerne l'atténuation ultrasonore, correspondant aux variations de l'amplitude du signal dont l'échelle en dB est représentée a droite, on observe, en dessous d'une température voisine de Tt une diminution rapide de l'amplitude, due à une augmentation des pertes et correspondant à la gélification du brut. On voit donc bien que les paramètres cités p et A sont en corrélation avec l'état physique du brut.
On a représenté à la figure 4, les variations du temps de vol (inversement proportionnel à la vitesse de propagation) en fonction de la température des bruts paraffiniques nl:a, n2:b, n3:c, n4:d, n5:e et n6:f.
On constate que les variations du temps de vol en fonction de la température de tous ces bruts sont linéaires pour T<Tt avec des pentes différentes selon les bruts. Elles sont également linéaires pour T>Tt (phase liquide) mais les pentes sont alors toutes identiques Les bruts nl, n2, n3 et n4 sont caractérisés par une rupture de pente à une température caractéristique Tt, et par une variation à nouveau linéaire mais de pente p plus forte pour T~Tt (phase cristalline).
, .. . . .
.
7 2~2~
Pour le brut n5, la rupture de pente n'est que peu prononcée (p ~ 1), tandis que pour celui de n6 elle n'est pas discernable. Ces deux derniers bruts ne présentent pas dans les faits de risques d'obstruction des conduites en exploitation. Ceci montre bien que p est l'un des paramètres caractéristiques de la formation de gel et que s'il est sensiblement égal à 1, on a très peu de chances d'obtenir un gel.
On a récapitulé dans le tableau I ci-dessous les valeurs de p et la différence ~ A respectivement entre Tt et Tt-5C pour les bruts cités.
TABLEAU I
:
: Brut: Tt ~C) : p : a A (db) : Brut nl : 37,5 : 1,6 : 0,5 : Brut n2 : 31 : 1,8 : 2,1 : Brut n3 : 36 : 1,5 : 1,0 : Brut n4 : 36 : 1,9 : 2,3 : Brut n5 : 22 : 1,1 : O
: Brut n6 : -- : 1,0 : O
: n2+200 ppM : 31 : 1,4 : O
: n2+400 ppM : 31 : 1,4 : O
Dans le cas des bruts n5 et n6, la différence a A
reste proche de zéro, ce qui confirme bien l'indication obtenue par p.
Dans le tableau II ci-dessous, on a résumé les résultats d'essais pour les différents bruts étudiés ainsi que pour des bruts dopés, et en particulier deux échantillons de brut n2 dopés avec respectivement 200 et 400 ppM d'une produit dépresseur de point de gélification.
FE:UIL!_E D~: REI~APLACEM~:NT
2~62~
TABLEAU II
: : : Resultat : Bruts : Observations : du test : Brut n6 : Pas de transition :Pas de gélifi- :
: .faible variation de A :cation possible:
: Brut n5 : :dans le domaine:
: : p ~ 1 A ~ O :de température :
: : :étudié
: Brut nl : Transition marquée : Brut n2 :forte variation de A : GéLification :
: : : possible : Brut n~4 : p>1 : pour T<Tt : Brut n3 :o~ important pour T<Tt :
: Brut n2 : Transition nette :Pas de gélifi- :
: + dopant :faible variation de A :cation possible:
: : :dans le domaine:
: : p>1 A ~ O :de température :
: : :étudié
La présence du dopant est caractérisée par l'absence d'atténuation ( a A ~ O) de l'onde ultrasonore de propagation.
Par conséquent, la méthode vaut également pour les bruts dopés dont on veut prévenir la gélification en ajustant les quantités de produit dopant jusqu'à obtenir une valeur a A sensiblement nulle.
La méthode pourrait s'appliquer à d'autres matériaux que les bruts paraffinigues et par exemple aux coupes pétrolières paraffiniques, et de fa~con générale aux produits d'origine pétrolière tels que les gaz naturels à
condensat (hydrates de gaz naturels dont on veut prévenir le dépôt au sein des canalisations en particulier par ajout d'inhibiteurs spécifiques), certains produits inhérents aux hydrocarbures, asphalthènes par exemple dont on veut prévenir la précipitation en leur sein, paraffines, cires etc. En outre, dans l'exemple décrit on a procédé sans condition de pression particulière, l'examen se faisant à la pression atmosphérique mais il entre également dans le cadre du principe de l'invention de pouvoir faire varier ce paramètre notamment pour FF~ q~:MPL~.CEr~ N7 2~29~
l'étude des préventions des dépôts précités, la cellule de mesure étant mise en pression par des moyens classiques appropriés.
F~ E 13~ ~
L'invention concerne également ur dispositif de mesure de la vitesse de propagation et de l'amplitude de l'onde ultrasonore. Tout dispositif connu peut servir dans le cadre de l'invention . La gamme de fréquences pratiques utilisées est celle comprise entre 300 kHz et 10 MHz. On peut utiliser par exemple un dispositif qui consiste à
mesurer le temps de parcours ou "temps de vol" et l'amplitude d'un signal ultrasonore se propageant à la fréquence de 600 kHz environ, à travers une épaisseur de brut de l'ordre de 1 cm.
Des exemples de réalisation de l'invention sont à
présent décrits en référence aux dessins annexés sur lesquels :
- La figure 1 est .une vue schématique en cou!!e transversale d'une cellule de mesure du dispositif de l'invention ;
- La figure 2 représente le schéma-blocs du circuit électronique de ce dispositif ;
- La figure 3 est une vue d'un graphique représentant en fonction de la température, les variations du temps de propagation ou "temps de vol" (homogène à l'inverse de la vitesse de propagation) et de l'amplitude en dB de l'onde ultrasonore dans le brut, et - La figure 4 représente graphiquement en valeurs réduites T-Tt et~- T~(où ~t est la valeur du temps de vol à Tt) les variations du temps de vol de l'onde ultrasonore en fonction de la température pour divers bruts paraffiniques.
Avec référence à la figure 1, l'appareil de mesure selon l'invention est essentiellement constitué d'une chambre interne centrale 1 recevant le produit brut paraf~inique à analyser, cette chambre étant solidaire d'une jaquette métallique thermostatée 3, recouverte d'une .
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paroi 5 isolante thermiquement La jaquette 3 est maintenue thermostatée par un circui~ d'eau entrant par un orifice d'entrée 7 et sortant par un orifice de sortie 9.
La chambre interne 1 est cylindrique, son volume interne étant délimité latéralement par deux disques 11 et 12 en céramique piézo-électrique constituant des éléments transducteurs, respectivement émetteur et récepteur ultrasonores de l'appareil, et par une pièce annulaire 13 solidaire de la jaquette 3. Dans une forme de réalisation particulière, la distance entre les disques 11 et 12 est de 14mm et le diamètre interne de la chambre 1 est de 26mm. Le volume de la chambre est par conséquent d'environ 7,5cm3. La pièce annulaire comporte à son niveau supérieur un orifice radial de remplissage lS d'un volume d'environ 0,5cm3. Le volume total de produit contenu dans la chambre est donc de 8cm3, le trop-plein de l'orifice compensant le retrait du liquide contenu lors du refroidissement. Une sonde thermigue 17 est insérée dans l'épaisseur de la pièce annulaire 13 au niveau inférieur. Elle permet de relever la température du produit à analyser. La paroi isolante externe 5 confère à l'ensemble une stabilité
thermique de quelques centièmes de degré. Les éléments transducteurs 11 et 12 sont reliés au circuit electronique de mesure par des fils ressorts 19 en contact avec les disques piézo-électriques et par l'intermédiaire des fiches raccords 21.
On a représenté à la figure- 2 le schéma du circuit électronique permettant la mesure du temps de propagation ou temps de vol de l'onde ultrasonore dans le liquide à
analyser contenu dans la chambre interne de l'appareil. Le principe du traitement de signal opéré par ce circuit est le suivant.
Une horloge basse fréquence 23 déclenche toutes les 2 ms le tir d'une impulsion ultrasonore transmise par le disque transducteur émetteur 11 ; simultanément un signal CLEAR en sortie d'horloge, de durée 2~o~ est appliqué à
l'entrée de remise à zéro d'un compteur binaire 25. Ce signal inhibe le fonctionnement du compteur à une valeur .
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v~ ~ 5 ~ g48 d'c igine. Le signal CLEAR a également pour effet d'armer u ~ bascule 27 qui engendre un signal de validation COUNT, orisant l'activation d'impulsions d'une horloge haute frequence 29 (50MHz) servant à incrémenter le compteur 25.
Ce dernier ne commence à compter qu'à la fin du signal CLEAR et donc après ~O~
Pendant ce temps, l'onde ultrasonore se propage dans la cellule de mesure puis atteint le transducteur récepteur 12 qui fournit un signal électrique RECEP, reflétant l'énergie ultrasonore re~ue après traversée du brut ; le signal RECEP, convenablement amplifié, provoque le basculement d'un comparateur 31 qui désarme la bascule COUNT 27; à ce moment le compteur 25 s'arrête.
La durée du signal COUNT est égale au temps de vol de l'onde ultrasonore dans le brut. L'indication numérique du compteur correspond a la valeur~ O~ ~O ne servant que comme valeur d'origine permettant de cadrer les valeurs de mesure dans l'échelle de mesure permise .
Les sorties numériques du compteur indiquent donc un nombre égal à la différence entre les durées des signaux COUNT et CLEAR, multipliée par la fréquence de l'horloge :
ce nombre est transmis à une unité de calcul 33 établissant le calcul d'une valeur moyenne.
Les temps de vol de l'onde ultrasonore mesurés sont de l'ordre de 10 ,us (14mm à 1400m/s environ). Les variations dans la cellule de la vitesse sur le domaine de températures en fonction du brut sont de 10 à 20% et se traduisent par des variations du temps de vol de 1 ou 2 ~s, soit 50 à 100 coups d'horloge. Il suffira de régler la durée ~O du signal CLEAR en fonction de cette variation pour cadrer correctement la lecture dans l'échelle de mesure du compteur.
La résolution en temps permise par l'horloge est de 20ns; les di-erses instabilités de l'électronique introduisent un bruit de quelques ns. Pour fournir une précision satisfaisante, l'unité de calcul effectue la moyenne de 1000 saisies, diminuant ainsi les perturbations d'un facteur 30 environ ; la précision obtenue est de WO~ OSl6 6 ~05~94~
l'ordre de 1 ns soit 1/10.000 du temps de vol.
En ce qui concerne l'atténuation ultrasonore de l'onde de propagation dans le brut, elle est mesurée à
partir de la variation de l'amplitude du sîgnal re~u, une fois prises en compte les variations thermiques du couplage des disques transducteurs avec le milieu étudié.
On a représenté graphiquement à la figure 3, les variations du temps de vol et de l'atténuation ùltrasonore d'un brut typique, le brut n 2. Le brut comporte une température de transition en dessous de ~aquelle il est susceptible de gélifier, que l'on observe au point de rupture de la courbe de temps de vol à une valeur proche de 30C. De part et d'autre de ce point, les variations du temps de vol sont linéaires, le segment correspondant à
T<Tt ayant une pente plus importante que celui correspondant à T>Tt. Le rapport p précité des pentes pour ces segments est donc nettement supérieur à 1.
En ce qui concerne l'atténuation ultrasonore, correspondant aux variations de l'amplitude du signal dont l'échelle en dB est représentée a droite, on observe, en dessous d'une température voisine de Tt une diminution rapide de l'amplitude, due à une augmentation des pertes et correspondant à la gélification du brut. On voit donc bien que les paramètres cités p et A sont en corrélation avec l'état physique du brut.
On a représenté à la figure 4, les variations du temps de vol (inversement proportionnel à la vitesse de propagation) en fonction de la température des bruts paraffiniques nl:a, n2:b, n3:c, n4:d, n5:e et n6:f.
On constate que les variations du temps de vol en fonction de la température de tous ces bruts sont linéaires pour T<Tt avec des pentes différentes selon les bruts. Elles sont également linéaires pour T>Tt (phase liquide) mais les pentes sont alors toutes identiques Les bruts nl, n2, n3 et n4 sont caractérisés par une rupture de pente à une température caractéristique Tt, et par une variation à nouveau linéaire mais de pente p plus forte pour T~Tt (phase cristalline).
, .. . . .
.
7 2~2~
Pour le brut n5, la rupture de pente n'est que peu prononcée (p ~ 1), tandis que pour celui de n6 elle n'est pas discernable. Ces deux derniers bruts ne présentent pas dans les faits de risques d'obstruction des conduites en exploitation. Ceci montre bien que p est l'un des paramètres caractéristiques de la formation de gel et que s'il est sensiblement égal à 1, on a très peu de chances d'obtenir un gel.
On a récapitulé dans le tableau I ci-dessous les valeurs de p et la différence ~ A respectivement entre Tt et Tt-5C pour les bruts cités.
TABLEAU I
:
: Brut: Tt ~C) : p : a A (db) : Brut nl : 37,5 : 1,6 : 0,5 : Brut n2 : 31 : 1,8 : 2,1 : Brut n3 : 36 : 1,5 : 1,0 : Brut n4 : 36 : 1,9 : 2,3 : Brut n5 : 22 : 1,1 : O
: Brut n6 : -- : 1,0 : O
: n2+200 ppM : 31 : 1,4 : O
: n2+400 ppM : 31 : 1,4 : O
Dans le cas des bruts n5 et n6, la différence a A
reste proche de zéro, ce qui confirme bien l'indication obtenue par p.
Dans le tableau II ci-dessous, on a résumé les résultats d'essais pour les différents bruts étudiés ainsi que pour des bruts dopés, et en particulier deux échantillons de brut n2 dopés avec respectivement 200 et 400 ppM d'une produit dépresseur de point de gélification.
FE:UIL!_E D~: REI~APLACEM~:NT
2~62~
TABLEAU II
: : : Resultat : Bruts : Observations : du test : Brut n6 : Pas de transition :Pas de gélifi- :
: .faible variation de A :cation possible:
: Brut n5 : :dans le domaine:
: : p ~ 1 A ~ O :de température :
: : :étudié
: Brut nl : Transition marquée : Brut n2 :forte variation de A : GéLification :
: : : possible : Brut n~4 : p>1 : pour T<Tt : Brut n3 :o~ important pour T<Tt :
: Brut n2 : Transition nette :Pas de gélifi- :
: + dopant :faible variation de A :cation possible:
: : :dans le domaine:
: : p>1 A ~ O :de température :
: : :étudié
La présence du dopant est caractérisée par l'absence d'atténuation ( a A ~ O) de l'onde ultrasonore de propagation.
Par conséquent, la méthode vaut également pour les bruts dopés dont on veut prévenir la gélification en ajustant les quantités de produit dopant jusqu'à obtenir une valeur a A sensiblement nulle.
La méthode pourrait s'appliquer à d'autres matériaux que les bruts paraffinigues et par exemple aux coupes pétrolières paraffiniques, et de fa~con générale aux produits d'origine pétrolière tels que les gaz naturels à
condensat (hydrates de gaz naturels dont on veut prévenir le dépôt au sein des canalisations en particulier par ajout d'inhibiteurs spécifiques), certains produits inhérents aux hydrocarbures, asphalthènes par exemple dont on veut prévenir la précipitation en leur sein, paraffines, cires etc. En outre, dans l'exemple décrit on a procédé sans condition de pression particulière, l'examen se faisant à la pression atmosphérique mais il entre également dans le cadre du principe de l'invention de pouvoir faire varier ce paramètre notamment pour FF~ q~:MPL~.CEr~ N7 2~29~
l'étude des préventions des dépôts précités, la cellule de mesure étant mise en pression par des moyens classiques appropriés.
F~ E 13~ ~
Claims (11)
1- Procédé de mesure de la gélification des pétroles bruts paraffiniques, caractérisé en ce que, en vue de déterminer si un pétrole brut est sur le point de former un gel susceptible de gêner son exploitation à une température donnée, il consiste à :
- mesurer en fonction de la température et sur une épaisseur donnée la vitesse de propagation et l'amplitude d'une onde ultrasonore dans le pétrole brut analysé, - à déterminer ensuite la température de transition Tt à laquelle on observe un changement brutal dans la variation en fonction de la température de l'inverse de la vitesse de propagation ;
- à déterminer la valeur du rapport des pentes p de l'inverse de la vitesse de propagation obtenues entre les parties linéaires de la variation thermique de cette dernière, autour dudit point de rupture correspondant à
Tt, respectivement au-dessous et au-dessus de la température Tt déterminée, - à déterminer l'écart .DELTA. A de l'amplitude du signal ultrasonore entre la température Tt et une température de référence inférieure choisie, une rupture de pente significative (p>1) à la dite température Tt et une valeur significative de l'écart .DELTA. A, supérieure à une limite établie à Tt, signifiant que la gélification du pétrole brut est très probable aux températures inférieures à Tt, mais qu'au contraire elle est très peu probable pour une faible variation de l'un de ces paramètres.
- mesurer en fonction de la température et sur une épaisseur donnée la vitesse de propagation et l'amplitude d'une onde ultrasonore dans le pétrole brut analysé, - à déterminer ensuite la température de transition Tt à laquelle on observe un changement brutal dans la variation en fonction de la température de l'inverse de la vitesse de propagation ;
- à déterminer la valeur du rapport des pentes p de l'inverse de la vitesse de propagation obtenues entre les parties linéaires de la variation thermique de cette dernière, autour dudit point de rupture correspondant à
Tt, respectivement au-dessous et au-dessus de la température Tt déterminée, - à déterminer l'écart .DELTA. A de l'amplitude du signal ultrasonore entre la température Tt et une température de référence inférieure choisie, une rupture de pente significative (p>1) à la dite température Tt et une valeur significative de l'écart .DELTA. A, supérieure à une limite établie à Tt, signifiant que la gélification du pétrole brut est très probable aux températures inférieures à Tt, mais qu'au contraire elle est très peu probable pour une faible variation de l'un de ces paramètres.
2- Procédé de mesure de la gélification selon la revendication 1, caractérisé en ce que ladite fréquence de l'onde ultrasonore propagée dans le pétrole brut à
analyser est choisie dans une plage comprise entre 300kHz et 10 MHz.
analyser est choisie dans une plage comprise entre 300kHz et 10 MHz.
3- Procédé de mesure de la gélification selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la fréquence de l'onde ultrasonore est de 600kHz et la distance de propagation de l'onde dans le pétrole brut à
analyser est de 1cm.
analyser est de 1cm.
4- Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé
défini selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend une chambre interne (1) recevant le pétrole brut à analyser, solidaire d'une jaquette métallique thermostatée (3), elle même recouverte d'une paroi isolante thermiquement (5), la propagation ultrasonore étant effectuée et mesurée entre deux disques transducteurs ultrasonores (11, 12) respectivement émetteur et récepteur, disposés en vis à vis et constituant les parois latérales de ladite chambre (1), et un circuit électronique classique de traitement du signal ultrasonore relié auxdits disques transducteurs permettant de :
- mesurer en fonction de la température et sur une épaisseur donnée la vitesse de propagation et l'amplitude d'une onde ultrasonore dans le pétrole brut analysé, - à déterminer ensuite la température de transition Tt à laquelle on observe un changement brutal dans la variation en fonction de la température de l'inverse de la vitesse de propagation ;
- à déterminer la valeur du rapport des pentes p de l'inverse de la vitesse de propagation obtenues entre les parties linéaires de la variation thermique de cette dernière, autour dudit point de rupture correspondant à
Tt, respectivement au-dessous et au-dessus de la température Tt déterminée, - à déterminer l'écart .DELTA. A de l'amplitude du signal ultrasonore entre la température Tt et une température de référence inférieure choisie,
défini selon l'une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu'il comprend une chambre interne (1) recevant le pétrole brut à analyser, solidaire d'une jaquette métallique thermostatée (3), elle même recouverte d'une paroi isolante thermiquement (5), la propagation ultrasonore étant effectuée et mesurée entre deux disques transducteurs ultrasonores (11, 12) respectivement émetteur et récepteur, disposés en vis à vis et constituant les parois latérales de ladite chambre (1), et un circuit électronique classique de traitement du signal ultrasonore relié auxdits disques transducteurs permettant de :
- mesurer en fonction de la température et sur une épaisseur donnée la vitesse de propagation et l'amplitude d'une onde ultrasonore dans le pétrole brut analysé, - à déterminer ensuite la température de transition Tt à laquelle on observe un changement brutal dans la variation en fonction de la température de l'inverse de la vitesse de propagation ;
- à déterminer la valeur du rapport des pentes p de l'inverse de la vitesse de propagation obtenues entre les parties linéaires de la variation thermique de cette dernière, autour dudit point de rupture correspondant à
Tt, respectivement au-dessous et au-dessus de la température Tt déterminée, - à déterminer l'écart .DELTA. A de l'amplitude du signal ultrasonore entre la température Tt et une température de référence inférieure choisie,
5- Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que les disques transducteurs (11) sont en céramique piézo-électrique.
6- Dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'une des revendications 4 et 5, caractérisé en ce que la distance entre lesdits disques transducteurs (11, 12) est égale à 14mm.
7- Dispositif selon l'une des revendications 4-6, caractérisé en ce que les disques transducteurs (11,12) sont reliés extérieurement à des fils en forme de ressorts externes (19) convenablement raccordés à un circuit électronique de mesure du temps et de l'amplitude de propagation de l'onde ultrasonore propagée au sein de la chambre interne.
8- Dispositif selon l'une des revendications 4 à 7, caractérisé en ce qu'il comporte une unité de calcul (33), par exemple microprocesseur, effectuant le calcul d'une valeur moyenne desdits paramètres p et A, sur un nombre de saisies suffisamment grand pour obtenir une précision de l'ordre de 1/10.000 du temps de vol, l'atténuation ultrasonore étant en outre déterminée en tenant compte des variations thermiques du couplage des transducteurs (11) avec le milieu étudié.
9- Dispositif selon l'une des revendications 4 à 7, caractérisé en ce que la cellule de mesure ou chambre interne (1) est mise en pression.
10- Application du procédé selon l'une des revendications 1 à 3 au dopage des pétroles bruts paraffiniques en vue de prévenir leur gélification, la quantité de produit dopant étant ajustée jusqu'à obtenir une valeur A de l'atténuation sensiblement nulle.
11- Application du procédé selon l'une des revendications 1 à 3 au suivi de la cristallisation de coupes pétrolière, et de façon générale aux produits d'origine pétrolière, tels que les gaz naturels à
condensat, certains produits inhérents aux hydrocarbures, asphaltènes par exemple dont on veut prévenir la précipitation en leur sein, paraffines et cires.
condensat, certains produits inhérents aux hydrocarbures, asphaltènes par exemple dont on veut prévenir la précipitation en leur sein, paraffines et cires.
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|---|---|---|---|---|
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| RU2063627C1 (ru) * | 1992-08-13 | 1996-07-10 | Акционерное общество закрытого типа "Биотехинвест" | Устройство для определения физических свойств жидкостей и газов |
| US5546792A (en) * | 1994-12-22 | 1996-08-20 | Harold L. Becker | Computerized sonic portable testing laboratory |
| BR9501855A (pt) * | 1995-04-28 | 1997-08-26 | Petroleo Brasileiro Sa | Processo e aparelho para determinar a temperatura de inicio de aparecimento de cristais em petróleos parafinicos |
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| US9448221B2 (en) * | 2011-05-18 | 2016-09-20 | Saudi Arabian Oil Company | Method, solvent formulation and apparatus for the measurement of the salt content in petroleum fluids |
| US10697875B2 (en) * | 2017-01-26 | 2020-06-30 | THE CURATORS OF THE UNIVERSITY OF MlSSOURI | System and method for in-situ measurement of viscoelastic material properties using continuous-wave ultrasound |
| RU2688580C1 (ru) * | 2018-02-06 | 2019-05-21 | Игорь Геннадиевич Лапшин | Способ определения низкотемпературных свойств смесей углеводородов и нефтепродуктов |
| US10689978B2 (en) * | 2018-05-31 | 2020-06-23 | Saudi Arabian Oil Company | Method for determining gelation time in a core plug |
| CN111122642B (zh) * | 2019-12-12 | 2024-02-13 | 王巍群 | 一种基于超声波成像原理的数字自动熔点仪 |
| US11614391B1 (en) | 2021-10-27 | 2023-03-28 | Saudi Arabian Oil Company | Evaluating gel stability by injection in alternating flow directions |
| CN114861837B (zh) * | 2022-07-06 | 2022-09-13 | 西安石油大学 | 基于特征融合的原油凝结识别方法、装置、设备 |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3040562A (en) * | 1960-02-27 | 1962-06-26 | Chesapeake Instr Corp | Method for determining the constituents of milk and milk products |
| DE1498622B2 (de) * | 1961-06-12 | 1970-08-13 | Chesapeake Instrument Corp., Shadyside, Md. (V.St.A.) | Verfahren zur Bestimmung des Gehaltes von Milchfeststoffen und/oder Fett- bzw. ölteilchen in Milch oder einem Milchprodukt sowie Anordnung zur Verfahrensdurchführung |
| GB968465A (en) * | 1962-02-16 | 1964-09-02 | Chesapeake Instr Corp | Electro-accoustic analysis of substances |
| US3413595A (en) * | 1966-10-27 | 1968-11-26 | Babikov Oleg Ivanovich | Ultrasonic apparatus for checking processes in liquid media |
| US3954119A (en) * | 1973-06-22 | 1976-05-04 | Nippon Kokan Kabushiki Kaisha | System for measuring and controlling the concentration of an emulsion |
| US3952578A (en) * | 1974-10-07 | 1976-04-27 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Department Of Health, Education And Welfare | Scanning ultrasonic spectrograph for fluid analysis |
| CS212352B1 (en) * | 1978-08-01 | 1982-03-26 | Jiri Docekal | Method of continuous measuring the changes of rheological properties of polymeres in the course of the polymerization process |
| JPS5744852A (en) * | 1980-09-01 | 1982-03-13 | Hitachi Ltd | Detecting method of frozen state using ultrasonic wave |
| US4573346A (en) * | 1983-07-18 | 1986-03-04 | Nusonics, Inc. | Method of measuring the composition of an oil and water mixture |
| JPS63163161A (ja) * | 1986-12-25 | 1988-07-06 | Calsonic Corp | オイル状態検知装置 |
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