CN1120098A - 黑液气化器 - Google Patents

黑液气化器 Download PDF

Info

Publication number
CN1120098A
CN1120098A CN95100814A CN95100814A CN1120098A CN 1120098 A CN1120098 A CN 1120098A CN 95100814 A CN95100814 A CN 95100814A CN 95100814 A CN95100814 A CN 95100814A CN 1120098 A CN1120098 A CN 1120098A
Authority
CN
China
Prior art keywords
product gas
heat
air
heat exchanger
fluid bed
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN95100814A
Other languages
English (en)
Inventor
R·A·麦基尔罗伊
R·A·库奇纳
J·E·莫纳塞利
D·W·约翰逊
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Babcock and Wilcox Co
Original Assignee
Babcock and Wilcox Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Babcock and Wilcox Co filed Critical Babcock and Wilcox Co
Publication of CN1120098A publication Critical patent/CN1120098A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • D—TEXTILES; PAPER
    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
    • D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
    • D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
    • D21C11/06—Treatment of pulp gases; Recovery of the heat content of the gases; Treatment of gases arising from various sources in pulp and paper mills; Regeneration of gaseous SO2, e.g. arising from liquors containing sulfur compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/48—Apparatus; Plants
    • C10J3/482—Gasifiers with stationary fluidised bed
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/54—Gasification of granular or pulverulent fuels by the Winkler technique, i.e. by fluidisation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
    • C10J3/54—Gasification of granular or pulverulent fuels by the Winkler technique, i.e. by fluidisation
    • C10J3/56—Apparatus; Plants
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
    • C10J3/72—Other features
    • C10J3/86—Other features combined with waste-heat boilers
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/002—Removal of contaminants
    • C10K1/003—Removal of contaminants of acid contaminants, e.g. acid gas removal
    • C10K1/004—Sulfur containing contaminants, e.g. hydrogen sulfide
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/02—Dust removal
    • C10K1/024—Dust removal by filtration
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/02—Dust removal
    • C10K1/026—Dust removal by centrifugal forces
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/08—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by washing with liquids; Reviving the used wash liquors
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K3/00—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide
    • C10K3/02—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide by catalytic treatment
    • C10K3/04—Modifying the chemical composition of combustible gases containing carbon monoxide to produce an improved fuel, e.g. one of different calorific value, which may be free from carbon monoxide by catalytic treatment reducing the carbon monoxide content, e.g. water-gas shift [WGS]
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D21—PAPER-MAKING; PRODUCTION OF CELLULOSE
    • D21C—PRODUCTION OF CELLULOSE BY REMOVING NON-CELLULOSE SUBSTANCES FROM CELLULOSE-CONTAINING MATERIALS; REGENERATION OF PULPING LIQUORS; APPARATUS THEREFOR
    • D21C11/00—Regeneration of pulp liquors or effluent waste waters
    • D21C11/12—Combustion of pulp liquors
    • D21C11/125—Decomposition of the pulp liquors in reducing atmosphere or in the absence of oxidants, i.e. gasification or pyrolysis
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2200/00—Details of gasification apparatus
    • C10J2200/15—Details of feeding means
    • C10J2200/152—Nozzles or lances for introducing gas, liquids or suspensions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0953—Gasifying agents
    • C10J2300/0956—Air or oxygen enriched air
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0953—Gasifying agents
    • C10J2300/0973—Water
    • C10J2300/0976—Water as steam
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/09—Details of the feed, e.g. feeding of spent catalyst, inert gas or halogens
    • C10J2300/0983—Additives
    • C10J2300/0996—Calcium-containing inorganic materials, e.g. lime
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/12—Heating the gasifier
    • C10J2300/1246—Heating the gasifier by external or indirect heating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/16—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant
    • C10J2300/1603—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant with gas treatment
    • C10J2300/1606—Combustion processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
    • C10J2300/1807—Recycle loops, e.g. gas, solids, heating medium, water
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
    • C10J2300/00—Details of gasification processes
    • C10J2300/18—Details of the gasification process, e.g. loops, autothermal operation
    • C10J2300/1861—Heat exchange between at least two process streams
    • C10J2300/1884—Heat exchange between at least two process streams with one stream being synthesis gas
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
    • Y02E20/12—Heat utilisation in combustion or incineration of waste
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/10—Process efficiency
    • Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P70/00—Climate change mitigation technologies in the production process for final industrial or consumer products
    • Y02P70/10—Greenhouse gas [GHG] capture, material saving, heat recovery or other energy efficient measures, e.g. motor control, characterised by manufacturing processes, e.g. for rolling metal or metal working

Abstract

本文叙述了用其中带有流化床的气化器反应器由黑液产生产物气体的系统和方法。用一台外部加热器或位于第一个硫化床下面的第二个流化床将气化器反应器加热至预定温度范围。热交换器可以安置在第一个硫化床内和/或第二个流化床内用于间接加热相应的流化床。用冷凝热交换器装置从产物气体中回收热并冷凝酸气用于循环化学试剂。将反应剂喷射在冷凝热交换器装置中以清洁产物气体。加压可使清洁的产物气体在汽轮机中直接燃烧。

Description

黑液气化器
本发明总的来说涉及流化床气化系统，尤其涉及一种用于气化残留废液(例如黑液)的新型的及有用的独立系统。
在纸浆和纸的制造工业中，常用回收处理过程来产生蒸汽并回收某些用于纸浆加工的化学物质。
一种普通的用于“牛皮纸浆加工”的化学物质回收方法是从浓缩所谓的黑液开始的。黑液是用蒸煮液煮解木材后洗涤纸浆产生的液流。该液流富含有用的化学物质，这些化学物质可回收产生一些碱性蒸煮液用在蒸煮器中。这些液体也含有在蒸煮处理制成的木材中回收的有机物质。在一台化学物质回收炉中黑液(浓缩至约含百分之60-80重量的固体)被喷射或导入至炉子的底部，在该处生成熔融物。该沉积在炉子底部的熔融物可能是危险的。如果在水管中出现渗漏，由于水和熔融物的接触导致爆炸的可能性是很大的。通常将流动的熔融物排出并经处理使之重新成为用于蒸煮处理的蒸煮液。
气化黑液的其它方法包括高温(＞T熔融)传输床气化器和低温流化床气化器。一些气化器直接将热输入至床体材料本身，而其它的气化器间接供热。低温气化器典型的供热方法是通过使用位于床体材料中的传热表面例如热交换管将热供给流化床。
含硫燃料的气化(尤其是黑液的气化)的完整过程为热的回收和从燃料(产品)气体中去除硫。
黑液的气化是通过将低于化学计量的氧和黑液固体一起加热而进行的。气化产物为富含氢气、一氧化碳、二氧化碳和硫化氢的产物气流以及钠盐流。这些钠盐主要为带有少量钠-硫化合物和钾化合物的碳酸钠。在低温气化器中黑液中的大部分硫以硫化氢的形式释放至气相。
用一台废热锅炉或其它的热收集器进行调温后，气化器产生的气体典型温度为149-204℃(300F-400F)。典型的产物气体洗涤的温度范围为38-82℃(100F-180F)。这样，大量的显热仍然存在于产物气体中。而且，产物气体流会含有大量的水蒸汽。当冷却至所需的洗涤温度时，会有大量的潜热释放出来。
必须从气化器产生的气体中除去硫化氢(H2S)以得到清洁的燃料气体，该燃料气体适宜于在一个辅助锅炉或一台燃气轮机中燃烧。H2S可吸收在碳酸钠溶液中，该溶液是通过溶解来自气化器的固体产物而生成的。在洗涤处理中产生的溶液为“绿液”，类似于常规的牛皮纸回收处理的绿液，该绿液能重复用于纸浆处理中。
人们相信纸浆厂现有的化学溶液可用作H2S吸收液。含有H2S和CO2的气体将与钠盐溶液反应。CO2吸收是不希望发生的，因为会生成碳酸氢钠，那样会增加苛性化学物质的用量和石灰窑的容量。反应速率数据只限于H2S/CO2/钠盐溶液洗涤系统。在1984年2月14日授权的美国专利4,431,617和1969年10月7日授权的美国专利3,471,249中讨论了限制CO2吸收的问题。H2S优先于CO2的选择吸收是气体速率，洗涤温度，传质装置，溶液保留时间和洗涤溶液化学性质的函数。
目前，人们需要一个系统及方法用于气化残余废液以产生具有低的至中等的热值的气体产物，并得到高的碳转化率和使用少量的外热输入。另外也需要一种装置及方法用于从气体产物中去除显热和潜热以及控制吸收过程以便选择性地吸收H2S。该装置和方法应在一定的温度下进行操作使之不产生熔融物。较好的情况下，该系统应是独立的并作为一个独立系统用于处理残余废液及产生产物气体用于锅炉，窑，柴油发电机或燃气轮机。另外，它应该是有利于环境保护的。
本发明的目的是针对上述现有技术存在的问题和其它的问题以及针对纸浆和造纸工业中残余废液的气化问题。
本发明的一个目的是提供一种黑液气化器，它使用一个流化床，黑液喷射在流化床的顶上。
本发明的另一个目的是提供一种装置和方法用于从产物气体中去除显热和潜热并控制吸收过程使之选择性地吸收H2S。
本发明的另一个目的是提供一种产生产物气体的黑液气化器。
本发明的另一个目的是提供一种黑液气化器，它具有高的碳转化率和只需要很少量的外热输入(如果有任何外热输入的话)。
本发明的另一个目的是提供一种可以带有二个流化床的黑液气化器，它在空气/蒸汽加热的流化床中燃烧未气化的碳以补充间接的热输入并提高反应器的总的热效率。
本发明的另一个目的是提供一种黑液气化器以处理造纸厂产生的废液。
本发明的另一个目的是提供一种可靠的且经济的黑液气化器。
表征本发明的各种新颖特征在所附的成为本文一部分的权利要求书中有详细叙述。为了更好地理解本发明，其操作上的优点以及通过其使用达到的特定的目的，可参阅附图和叙述性内容，其中对本发明的较好的具体实例作了说明。
在这些图中：
图1是本发明的系统的示意图；
图2是本发明的一个具体实例中反应器的剖面图；
图3是本发明的另一个具体实例中反应器的剖面图；
图4是本发明的一个具体实例的低温热回收和洗涤部分的剖面图；
图5是类似于图1的说明加压装置(105)的示意图。
总的来说，黑液气化是用一个气化器将低于化学计量的氧与黑液固体一起加热而进行的。气化产物是富含氢气和一氧化碳的燃料气流和钠盐流。由于众所周知的熔融物—水剧烈反应的可能性，因此气化器最好在低温下运行使之不产生熔融物。
当气化是在低于钠盐熔点的温度下进行时，反应器中的盐以固态形式存在。钠盐主要包括带有少量钠—硫化合物的碳酸钠。可以预计存在其它碱金属盐包括钾盐例如碳酸钾。在低温气化器中黑液中的大多数硫以硫化氢的形式进入气相。其中的床体材料最好是以粒状碳酸钠或碳酸钙作为启动固体的流化床反应器是很适宜于进行低温气化反应的。
如果在黑液的固体和水相中所含的氧之外没有氧气供给反应区，该过程称为热解。然而，平衡计算显示了在热解条件下大量未反应的碳残留在产物碳酸钠流中并且吸热反应需要输入大量的热。
为了气化该残余的碳需要一个另外的氧气源。该氧气可由大气中的空气、水蒸汽、纯氧、恶臭气体、二氧化碳或这些气体的混合物提供。最好是用氧气(O2)气化黑液固体，然而，由于经济上的制约通常只能使用空气和水蒸汽的混合物。将空气直接加至该床会使产物气体被氮气稀释，但它通过一部分黑液固体的部分燃烧也提供了部分所需的热。
使用水蒸汽需要消耗更多的外热，但可使产物气体的热值更高。如何以最佳比例混合空气和水蒸汽，以便用最少的外热输入来使得到的产物气体具有的热值为62.3至267卡/DS(cm3)(70至300Btu/DSCF(干标准立方英尺))，是随特定的黑液而定的。
没有空气或氧气，总的气化反应是吸热的，必须向气化区加入另外的热。在氧气的化学计量比例足够高的情况下，反应器中一些气化产品的燃烧将产生足够的热来维持该过程，但这将导致产物气体具有低的热值。总热量中的大部分能通过气化介质(即外部加热的空气或蒸汽)加入至气化床，但空气/蒸汽温度不能超过一个上限以避免熔化钠盐。其余的热通过一个安装在床内的热交换器以间接方法加入。
如图1所示，本发明系统包括一个黑液气化反应器，它包括一个反应器(概括地表示为10)，接受向其喷射或注入的黑液。空气/水蒸气加热器(14)向气化器(10)供热，用于气化黑液。在此所用的术语黑液是指各种残余废液，包括(但不限于)来自木料和非木料(稻草、竹、蔗渣)的液体。任何含碳的或含纤维素的液体都可用于本发明的系统。
来自气化液体的产物气体通过管道(16)离开反应器(10)进入多管式旋流除尘器(18)，气流中的灰尘在该处被除去并通过管道(20)回到反应器中，在管道(20)中有一个回转轴封。
热的气体产物通过管道(22)进入废热锅炉(24)，它从热的产物气流中回收热产生低压饱和蒸汽。冷凝热交换器(26)(将在下文中作更详细的叙述)是一个间接的逆流冷凝型的热交换器，用来从产物气流中提取显热和潜热，用作二级灰尘/颗粒收集器，并从产物气体中除去一些硫化氢。
在一个任选的涤气塔(28)中除去所有的残余硫化氢。塔(28)装有高表面填料或其它质量传递装置及现有技术中已知的相关设备。塔(28)的底部是一个为循环绿液(30)设置的内池。
当产物气体离开塔(28)时，在产物气体再热器(32)中再加热，然后送至几个方位中的一个。清洁的产物气体可输出用于燃烧(34)，在放空烟囱(36)闪燃，和/或用于向系统供热(38)。
清洁的产物气体(38)与由蒸汽旋管空气加热器(SCAH)(40)提供的加热过的燃烧空气混合。鼓风机(42)用于为空气/蒸汽加热器(14)中的燃烧提供空气。气化器空气由鼓风机(44)输入，在SCAH(46)中加热并与蒸汽混合，然后在空气/蒸汽加热器(14)中进一步加热。废热锅炉(48)从该燃烧过程回收热，产生系统所用蒸汽。烟道气从烟囱(50)排出。
参阅图2，黑液(52)从反应器10近顶部的供料装置(12)加入至低温气化床(54)，在该处发生气化反应。当供料装置(12)为一个喷嘴喷射器时，任何加入黑液的方式均是适宜的，无论是液体或无水形式。较好的情况是喷射在床的上方，但也可直接喷至床内。气化器床(54)包括钠盐，较好是由黑液(52)生成的碳酸钠，运行温度为482℃-760℃，较好在温度为649℃左右。该温度可避免形成熔融物。
黑液(52)的浓度为40至80％(重量固体)，较好为65％至75％(重量固体)，它被喷射或注入至流化床(54)上方的位置(56)，在该处黑液(52)与离开床(54)的热产物气体(58)接触，发生气化反应。如可得到粉末形式(干燥的黑液)的黑液，它可以由压缩空气直接射至气化器床(54)。当冷却气体(58)时，黑液(52)被进一步浓缩。这样提高了处理效率，因为用于蒸发水的热是在较低温度下供给的，该温度低于通过带有泡罩的孔板(60)加入的热，或通过任意安置在床(54)内的热交换器供给的热。产物气体(58)离开反应器10之后，用前面图1中所述的方法进行处理。
床体材料(54)的熔点约为760℃(1400°F)至816℃(1500°F)，根据黑液(52)中硫、钾和氯化物杂质的含量而定。这样，如果使用床内热交换器(62)，在其表面应保持低于该温度范围，以避免在加热器表面微粒熔化并形成熔融物。这是因为在热交换器(62)定位的熔化会导致颗粒粘附在热交换器(62)的表面，因此降低传热面的效率，这会导致该床(54)流态化完全停滞。
如图3所示，当使用热交换器(62)时，它间接地加热床体材料(54)，应在尽可能接近最低熔化极限的表面温度下运行以使加热表面(62)和床体材料(54)之间的温差达到最大。
通过将黑液(52)喷射在床(54)的上方，该液体冲洗掉产物气体(58)的一部分灰尘以帮助清洁气体(58)。然而，大多数从床(54)洗脱并包含在产物气体中的灰尘颗粒被收集在一个颗粒分离器例如多管旋风分离器(18)中并循环回至床(54)。
钠盐(即黑液(52)的反应产物)主要以碳酸钠(带有一些硫化钠和硫酸钠)的形式从溢流管(64)排出并溶解在容器(66)中(参见图2)。残余的未反应的碳也从床(54)排出。
可以用一个与容器(66)连接的管道(68)内的滤器收集来自反应产物中的碳。该碳随后被循环至床(54)。
图2所示为气化器反应器(10)的较好的实例，它带有鼓泡流化床，并且较好的情况下它由一个外部带肋的、不锈钢焊接的、大体上圆柱形的容器构成。反应器(10)包括一个进料贮气箱(11)，带有泡罩的分配器板(60)和用于排放固体反应产物的床排出口(64)。反应区(13)包括床(54)和至少一个循环口(20)。另外还可以有观察口(70)和排出口(72)。反应器(10)也包括直径较大的干燥区(15)，它带有黑液喷射装置(12)、装料喷口(74)和产物气体出口(16)。
如前所述，在较好的实例中，热的流化剂(19)在压力0.42至0.84kg/cm2(6至12psig)(较好为约0.56kg/cm2(8psig))及温度为约427℃至677℃(800至1250°F)时进入贮气箱(11)。流化剂在较佳的温度范围538℃-677℃(1000°F-1250°F)加热和流化床(54)。流化速度为91.4至244cm/sec(3至8ft/sec)，较好为182.9cm/sec(6ft/sec)。流化剂(19)包括氧气、空气、水蒸汽、二氧化碳、恶臭气体或其混合物。
图3是气化器反应器(10)的另一种实例，其中有二个流化床(54)、(76)对气流依次操作。在所有的附图中，相同的数字表示相同或类似的装置。流化床(76)提供流化剂(19)并可与空气/蒸汽加热器(14)一起使用或作为其替代物。
用于气化反应的流化气体在下面的流化床(76)中作为相对冷流进入该过程。空气(2)在约121℃(250°F)下作为流化气体供给床(76)。在使用50PSI蒸汽的蒸汽旋管预热器(46)中得到该温度的空气。经处理的蒸汽(3)也供给反应器(10)用于床(76)。经处理的蒸汽(3)是用烟道气废热锅炉(48)产生的。空气流(2)和蒸汽流(3)由于太冷，不能直接加入至气化床(54)。需要用输入总热量中的很大一部分来将其温度提高至床温。这样，最好在床(76)中使用一个热交换器(78)。也可以使用任何其它合适的外部加热方法。
空气流(2)和蒸汽流(3)被加热至床(76)的运行温度，该温度约为538℃至760℃(1000°F至1400°F)，但在某些情况下，通过使用由热交换器(78)提供的间接热量排放，可以低至427℃(800°F)。流体(19)将非常快速地冷却或加热至上层流化床(54)的实际运行温度但不会把上层床(54)加热到温度高于颗粒熔点。
下层流化床(76)使用惰性床体材料，例如硫酸钙、砂子或铝的氧化物，它们具有高的熔化温度。由于不存在熔化床体材料的危险，下层热交换器(78)的表面温度可以远高于上层热交换器(62)的温度。如果需要的话，输入下层外部热交换器(78)的热可通过在该热交换器(78)中燃烧部分产物气体(58)而供给，或者可以使用任何已知的燃烧源，如天然气燃烧器。
通过溶解容器(66)上的滤器排出的所有未反应的碳可循环回至系统。通过碳的循环，反应器(10)的过程总气化效率得到了提高。该循环不仅解决了废物处理的问题，而且使反应器(10)保持了高的热效率。
本发明作为一个简单的空气和/或蒸汽鼓气气化器(它需要通过空气和蒸汽的混合直接输入流化床的热量最少)时，使反应器(10)产生的产物气流(58)保持良好的热值。
另一个提高产物燃料气(58)热值的方法是使用纯氧(4)(如果能得到的话)作为气化介质而取代空气(2)。氧气的使用可提高产物气体的热值。无论如何，用纯氧(4)作为空气流(2)的补充能产生富氧空气并可在保持反应器(10)充分流化的同时提高产物气体(58)的热值。
在气化空气流(2)中加入纯氧(4)在许多造纸厂中是可行的。在这些工厂中也广泛地使用氧气漂白以替代氯气漂白。在废水充气系统中使用氧气并不少见；并且对于造纸厂来说使用一个现场空气分离装置可以降低氧气的总成本。
气化器(10)的空气的另一个来源是恶臭气体源(5)，例如一种高容积低浓度(HVLC)废气，它是来源于该厂许多地方的通气孔和通风罩的一种气流。该废气流(5)含有低浓度的多种恶臭气体例如硫醇，它通常是水蒸汽饱和的。这些气体通常通过煅烧除去或作为空气供给石灰窑，但由于其高的含水量通常为一种热排放。因蒸汽和空气均用于本发明，恶臭气体5提供了一种解决造纸厂面临的废物处理难题的方法。
另外，一种低容积高浓度(LVHC)蒸汽源也可用作反应器(10)的氧气源。这具有收集额外的硫和减少工厂内硫的补充数量的优点。
本发明将间接输入的外部热量供低温气化器床(54)和高温空气/蒸汽加热器(14)或下层流化床(76)分用。本发明采用空气(2)、蒸汽(3)和氧气(4)的掺和物以得到能发出更多热量的产物气体(58)。碳过滤和循环提供了有效的碳转化并导致低的外热输入。
通过在下层流化床(76)燃烧未气化的碳(80)，间接热输入得到补充并提高了反应器(10)的总的热效率。另外，本发明提供了一种更有效的造纸厂工艺，使用气化器(10)以处理由该厂产生的HVLC废气5。
重新参阅图1，产物气体(58)离开气化器反应器(10)并最后进入冷凝热交换器(26)。
本发明的一种形式是使用一个冷凝热交换器(CHX)(26)作为热回收装置和H2S洗涤系统，用于由含有硫的燃料尤其是来自纸浆和纸的生产中的黑液气化得到的产物气体。在较好的实例中，所有曝露在产物气体中的表面均用惰性物质或涂层覆盖，例如聚四氟乙烯(PTEF)或其它氟塑料如氟化乙烯丙烯(FEP)或四氟乙烯(TEF)。也可使用其它的惰性材料例如玻璃、石墨、合金、金属或其它惰性涂层。这提供了一种环境在其中可以进行低温热回收而不必担心气体腐蚀。因此，可以回收显热和潜热并重新加到系统中以提高循环效率。在冷凝区的涂层也能阻止结垢。
参阅图4，产物气体(58)依次流经二个热交换器(82，84)，然后进入使最终的H2S去除的精处理区(28)以及一个水/反应剂分离器(96)。结果得到一种清洁干燥的产物气体。
产物气体在约260℃(500°F)或更低的温度下进入第一个热交换器(82)并冷却至约93-149℃(200°F-300°F)。锅炉给水(83)或生产用水可用作冷却液。被加热的给水可用在其它地方以产生所需的处理蒸汽。生产用水可用于系统的其它地方，或在再热器(32)中用于再加热产物气体。
然后产物气体沿着管道进入以冷凝方式运行的第二个热交换器(84)。产物气体冷却至低于绝热饱和温度。在该部分去除颗粒状物和H2S。在气体内的颗粒状物质周围形成液滴并冷凝在冷却的涂有氟塑料的管上。典型绿液形式的反应剂(88)以例如喷射的方法(90)导入至精处理区(28)，并按需要在第二个热交换器部分(84)的入口处(92)和出口处(91)加入。其它合适的反应剂包括苏打灰，苟性苏打，胺类，碱金属的盐类，水溶性碱金属盐类或其混合物。在该冷凝部分去除H2S。用一个池(98)接收冷凝的液体和溶液并通过管道(102)将它供给容器(100)，在该容器中用泵(104)使它循环。
在第二级热交换器(84)中最好用小于或等于27℃(80°F)的水或空气(85)作为冷凝介质。水温和用水量可变化以控制产物气体的温度使去除H2S效果最佳和不希望的CO2吸收最小。
冷凝区之后可以有精处理区(28)，在其中进行逆流气体—液体接触以及最终去除H2S。该区可使用填充塔、塔盘或其它传质装置，或者如前所述的惰性热交换器以提供适量的传质表面。新补充的化学试剂(94)加至上层喷射区(90)以优化化学试剂的使用并使H2S去除效率达到最高。
在精处理区之后是一个分离器(96)例如旋风分离器或脱湿器用以去除离开该区的产物气体(58)中的湿气或流体，该产物气体(58)以前面图1中所述的方法进行处理。
本发明的系统容易扩展至加压操作。加压系统可设计成具有更高的处理能力/体积。整个系统可用下面二种方法中的一种方法进行加压。第一种方法是对由每一个子系统或部件的各高压容器构成的整个系统加压。第二种方法如图5所示使用由一个大的高压容器(105)包围的低压部件或子系统以提供高压环境。高压操作是吸引人的并且在使用燃气轮机时常常需要高压操作。当然，排出的产物气体可以在紧接于使用在燃气轮机之前加压。
本发明还包括如下但不限于所列的其它优点。
本发明的系统是独立的，即稳态运行(而不是启动/关闭)的。该系统接受黑液、空气和用于风扇/鼓风机的电，并排出绿液和产物气体。供水输入和蒸汽产生确实是最少量的。该系统适用于多种溶液(来自木材、蔗渣、草等等)并能产生不同质量的产物气体。在图2的实例中正常操作期间没有任何加热表面与鼓泡流化反应床接触。一些加热器可用于启动。低温设计排除了熔融物的形成以及熔融物-水反应的可能性，减少了结垢的可能性，减少了冷却气化器容器的需求。不存在可动部件，也不存在机械装置(除了风扇、鼓风机和回转轴封)。本发明包括产物气体的再加热以便于运输。再加热的气体也便于低BTU的气体在锅炉中燃烧。
本发明中的CHX洗涤系统包括(但不限于)如下优点。它将热回收与H2S的去除相结合。显热和潜热被回收以提高循环效率。它可除去细颗粒。通过控制洗涤条件例如温度和化学试剂进行选择性H2S吸收。通过控制化学试剂的补充位置进行选择性H2S吸收。该系统在气体侧的传热和传质表面是防腐蚀的。它使锅炉供水加热而提高效率。
以上展示和详细叙述了本发明的一些具体实例以说明本发明原理的应用，但应理解本发明可以有不脱离这些原理的其它实例。

Claims (27)

1.用于产生产物气体的系统，包括：
一个气化器反应器具有至少一个安装在其中的带有一个入口和一个出口的流化床；
在所述气化器反应器中的加热至少一个流化床的装置，它使反应器达到所选择的温度，所述加热装置通过所述气化器反应器的入口为流化该床提供热的液流；
用于将残余废液导入所述气化器反应器以产生产物气流的装置；
安置在所述气化器反应器下游的集尘器装置用于从产物气流中除尘；以及
冷凝热交换装置用于从产物气体中回收热并从其中除去酸气及颗粒以清洁产物气体和从该装置循环化学试剂。
2.如权利要求1所述的系统，其特征在于所述的加热装置包括一个加热器用以向所述气化器反应器的储气箱供给加热的流体。
3.如权利要求2所述的系统，其特征在于所述的加热器还包括一个用清洁的产物气体燃烧的空气/蒸汽加热器，所述空气/蒸汽加热器被供入预热的空气用于燃烧及与蒸汽一起流化。
4.如权利要求3所述的系统，其特征在于还包括用于从所述空气/蒸汽加热器的燃烧气体中回收热的废热回收装置。
5.如权利要求1所述的系统，其特征在于所述的加热装置包括位于所述气化器反应器内第一个硫化床下面的第二个流化床用于向反应器中提供加热的流化介质。
6.如权利要求5所述的系统，还包括位于第二个流化床内的至少一个热交换装置用于间接加热该流化床。
7.如权利要求5所述的系统，还包括位于第一个流化床内的至少一个热交换装置用于间接加热该流化床。
8.如权利要求1所述的系统，其特征在于该流化床的运行温度为427至760℃(800°F到1400°F)。
9.如权利要求1所述的系统，其特征在于该流化床的运行温度较好为537至677℃(1000°F至1250°F)。
10.如权利要求5所述的系统，其特征在于选择氧气源、恶臭气体源、空气、蒸汽及其混合物中的一种供给第二个流化床。
11.如权利要求1所述的系统，还包括把系统加压至选定的高于一个大气压的压力的装置。
12.如权利要求11所述的系统，其特征在于所述的加压装置包括一个包围该系统的高压容器。
13.如权利要求1所述的系统，还包括用于对清洁产物气体加压的装置，使这些产物气体用于在汽轮机中直接燃烧。
14.如权利要求1所述的系统，其特征在于该流化床包括一种选自钠盐、碳酸钠、钾盐、碳酸钾、钙盐、碳酸钙及其混和物的材料。
15.一种用于产生产物气体的方法，包括以下步骤：
将残余废液导入气化器反应器的流化床；
流化床在427至760℃(800°F至1400°F)的温度范围内运行，以从残余废液产生产物气流而不生成熔融物；
从产物气流中除尘；
用热回收装置从产物气体中回收热；以及
使产物气体通过冷凝热交换装置用于从产物气体中进一步回收热并从中除去酸气以及颗粒。
16.一种用于从过程中回收热并从中除去酸气的装置，包括
用于接收气流的入口；
第一个冷凝热交换器装置，所述第一个冷凝热交换器装置具有惰性表面，它被冷却并曝露于气流；
第二个冷凝热交换器装置，它与第一个冷凝热交换器装置串联，所述第二个冷凝热交换器装置具有惰性表面，它被冷却并曝露于气流，所述第二个冷凝热交换器装置与所述第一个冷凝热交换器装置通过管道相连接；
在第二个冷凝热交换器装置中将反应剂分散在气流中由此洗去酸气的装置；以及
用于从气流中分离液体的装置。
17.如权利要求16所述的装置，还包括位于所述第二个冷凝热交换器装置和分离装置之间的精处理装置，所述精处理装置提供逆流气体—液体接触及进一步洗涤。
18.如权利要求17所述的装置，其特征在于所述分散装置用于在所述第二个冷凝热交换器装置的入口及出口处喷射反应剂。
19.如权利要求18所述的装置，其特征在于所述分散装置用于将反应剂喷射进所述精处理装置的出口。
20.如权利要求16所述的装置，还包括位于所述第二个冷凝热交换器装置前的一个池用于接收冷凝液体和从气流中分离出的液体。
21.如权利要求20所述的装置，还包括用于使冷凝液体和从气流中分离出的液体循环以生成反应剂的装置。
22.一种用于提供如权利要求1所述的产物气体的系统，还包括位于所述集尘器装置下游的热回收装置用于从产物气体中回收热。
23.一种用于产生如权利要求1所述的产物气体的系统，还包括位于所述气化器反应器下游和所述集尘器装置上游的热回收装置用于从产物气体中回收热。
24.一种用于产生如权利要求15所述的产物气体的方法，其特征在于其中的导入步骤包括以下步骤：
将残余废液喷射至气化器反应器的顶部；
与产物气体一起加热残余废液；
通过与产物气体一起蒸发而浓缩残余废液；以及
冷却产物气体。
25.如权利要求1所述的系统，还包括用于使产物气体再加热以便于运输和燃烧的装置。
26.如权利要求15所述的方法，还包括使产物气体再加热以便于运输和燃烧的步骤。
27.如权利要求16所述的装置，其特征在于所述的反应剂选自绿液、苏打灰、苟性苏打、胺类、碱金属盐类、水溶性碱金属盐类及其混合物。
CN95100814A 1994-02-24 1995-02-24 黑液气化器 Pending CN1120098A (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US20144794A 1994-02-24 1994-02-24
US08/201,447 1994-02-24

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN1120098A true CN1120098A (zh) 1996-04-10

Family

ID=22745853

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN95100814A Pending CN1120098A (zh) 1994-02-24 1995-02-24 黑液气化器

Country Status (10)

Country Link
US (3) US5645616A (zh)
JP (1) JP2684348B2 (zh)
CN (1) CN1120098A (zh)
BR (1) BR9500291A (zh)
CZ (1) CZ37695A3 (zh)
DE (1) DE19506563A1 (zh)
ES (1) ES2136477B1 (zh)
RU (1) RU2135273C1 (zh)
SK (1) SK22995A3 (zh)
TW (1) TW245651B (zh)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102418930A (zh) * 2011-11-17 2012-04-18 苏州新区星火环境净化有限公司 分子剥离与等离子焚烧炉联合处理高浓度有机废水系统
CN102943404A (zh) * 2012-09-29 2013-02-27 广西大学 一种木素提取结合合成气生产的黑液处理方法
CN103879962A (zh) * 2013-12-16 2014-06-25 广西大学 微负压黑液气化炉
CN104937076A (zh) * 2012-07-25 2015-09-23 因特加研究与生产股份有限公司 可燃性处理可燃性产物的方法,实施该方法(变化情况)的反应器以及包含该反应器的装置
CN109690265A (zh) * 2016-08-04 2019-04-26 燃料技术公司 用于黑液回收锅炉的沉积物控制

Families Citing this family (54)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AUPN644895A0 (en) * 1995-11-08 1995-11-30 Miltox Holdings Pte Ltd Method and apparatus for waste treatment
US5895507A (en) * 1997-02-14 1999-04-20 Mcdermott Technology, Inc. Diesel or dual-fuel engine and black liquor gasifier combined cycle
JP4260225B2 (ja) * 1997-06-06 2009-04-30 ジーイー・エナジー・ユーエスエー・エルエルシー 黒色放出水および蒸気回収システム
SE513637C2 (sv) * 1999-04-01 2000-10-16 Kvaerner Chemrec Ab Anordning vid förgasning av avlut
SE514277C2 (sv) * 1999-06-07 2001-02-05 Kvaerner Chemrec Ab Anordning för förgasning av avlut
DE19948332B4 (de) * 1999-10-07 2005-09-22 Steer, Thomas, Dr.-Ing. Verfahren und Vorrichtung zum Gewinnen heizwertreicher Brennstoffe
DE10049227B4 (de) * 2000-09-28 2007-02-01 Bu Bioenergie & Umwelttechnik Ag Verfahen zur Gasreinigung von Prozeßgas aus Vergasungsverfahren
GB0119237D0 (en) * 2001-08-07 2001-10-03 Bioregional Minimills Uk Ltd Paper plant
GB0325578D0 (en) * 2003-11-03 2003-12-03 Bioregional Minimills Uk Ltd Method for treating black liquor
US20060201641A1 (en) * 2001-08-07 2006-09-14 Bioregional Minimills (Uk) Limited Methods for producing pulp and treating black liquor
ITMI20011981A1 (it) * 2001-09-24 2003-03-24 Francesco Goggi Impianto di trattamento dei rifiuti mediante pirolisi e per produrre energia tramite tale trattamento
US6725911B2 (en) * 2001-09-28 2004-04-27 Gas Research Institute Corrosion resistance treatment of condensing heat exchanger steel structures exposed to a combustion environment
DE10223030A1 (de) * 2002-05-03 2003-11-20 Bu Bioenergie & Umwelttechnik Verfahren zur Reinigung von Gas
PT1520071E (pt) * 2002-07-04 2011-09-12 Metso Power Oy Método para tratamento de lixívia residual
WO2004024620A2 (en) * 2002-09-10 2004-03-25 Manufacturing And Technology Conversion International, Inc. Steam reforming process and apparatus
CA2520914C (en) * 2003-02-04 2010-04-27 Waco Construction Inc. Kiln with process water evaporation system
US20040163313A1 (en) * 2003-02-20 2004-08-26 Buxbaum Robert E. Hydrogen generation apparatus
DE10312529B3 (de) * 2003-03-20 2004-06-24 Lurgi Ag Abhitzekessel
US20040211184A1 (en) * 2003-04-04 2004-10-28 Desikan Bharathan Convection towers for air cooled heat exchangers
CA2424805C (en) * 2003-04-04 2009-05-26 Pyrogenesis Inc. Two-stage plasma process for converting waste into fuel gas and apparatus therefor
DE10323774A1 (de) * 2003-05-26 2004-12-16 Khd Humboldt Wedag Ag Verfahren und Anlage zur thermischen Trocknung eines nass vermahlenen Zementrohmehls
FI115848B (fi) * 2003-07-04 2005-07-29 Valtion Teknillinen Menetelmä mustalipeän kaasutuksessa reagoimatta jäävän hiilen hyödyntämiseksi
CN100351597C (zh) * 2004-04-09 2007-11-28 金科 一种硅矿热炉烟气净化、纳米SiO2微粉回收和余热回收的方法及其专用设备
DE102006020786B4 (de) * 2005-11-09 2009-06-25 Rev Renewable Energy Ventures, Inc. Verfahren zur Erzeugung von Wasserstoff
US7569086B2 (en) * 2006-04-24 2009-08-04 Thermochem Recovery International, Inc. Fluid bed reactor having vertically spaced apart clusters of heating conduits
ES2332624B1 (es) 2007-04-03 2011-01-26 Fundacion Cidaut Planta de generacion electrica y termica a partir de la gasificacion de biomasa.
AR070943A1 (es) * 2007-06-13 2010-05-19 Wormser Energy Solutions Inc Planta generadora de energia de ciclo combinado de gasificacion moderada
WO2010141629A1 (en) 2009-06-02 2010-12-09 Thermochem Recovery International, Inc. Gasifier having integrated fuel cell power generation system
US8690977B2 (en) 2009-06-25 2014-04-08 Sustainable Waste Power Systems, Inc. Garbage in power out (GIPO) thermal conversion process
US9873840B2 (en) 2009-09-18 2018-01-23 Wormser Energy Solutions, Inc. Integrated gasification combined cycle plant with char preparation system
FI20096152A (fi) * 2009-11-06 2011-05-23 Metso Power Oy Menetelmä ja laitteisto sellutehtaan mustalipeän käsittelemiseksi
WO2012061742A1 (en) 2010-11-05 2012-05-10 ThermoChem Recovery International Solids circulation system and method for capture and conversion of reactive solids
EP2476477B1 (en) 2011-01-13 2021-03-17 General Electric Technology GmbH A method for drying a wet co2 rich gas stream from an oxy-combustion process
DE102011075438A1 (de) * 2011-05-06 2012-11-08 Bilfinger Berger Industrial Services Gmbh Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung von Synthesegas aus kohlestoffhaltigen Edukten durch Vergasung
CN103534462B (zh) * 2011-05-25 2016-10-12 能源核心发电公司 逐渐氧化系统和氧化方法
CN105584991B (zh) 2011-09-27 2019-05-14 国际热化学恢复股份有限公司 合成气净化系统和方法
US11135547B1 (en) * 2012-11-09 2021-10-05 Arkansas State University—Jonesboro Air cooled condensing heat exchanger system with acid condensate neutralizer
US9316394B2 (en) * 2013-03-12 2016-04-19 Direct Contact, Llc Heat recovery system
US8728428B1 (en) 2013-03-13 2014-05-20 Carbon Engineering Limited Partnership Recovering a caustic solution via calcium carbonate crystal aggregates
US9637393B2 (en) 2014-05-19 2017-05-02 Carbon Engineering Limited Partnership Recovering a caustic solution via calcium carbonate crystal aggregates
RU2683338C2 (ru) * 2014-09-22 2019-03-28 Хантсмэн Интернэшнл Ллс Способ обработки черного щелока
CN105861064B (zh) * 2015-01-23 2018-11-16 通用电气公司 煤浆预热装置及使用该装置的煤气化系统和方法
CA3014874C (en) 2016-02-16 2019-03-19 Thermochem Recovery International, Inc. Two-stage energy-integrated product gas generation system and method
CN109153929B (zh) 2016-03-25 2019-12-20 国际热化学恢复股份有限公司 三阶段能量集成产物气体发生系统和方法
US10197014B2 (en) 2016-08-30 2019-02-05 Thermochem Recovery International, Inc. Feed zone delivery system having carbonaceous feedstock density reduction and gas mixing
US10197015B2 (en) 2016-08-30 2019-02-05 Thermochem Recovery International, Inc. Feedstock delivery system having carbonaceous feedstock splitter and gas mixing
US10364398B2 (en) 2016-08-30 2019-07-30 Thermochem Recovery International, Inc. Method of producing product gas from multiple carbonaceous feedstock streams mixed with a reduced-pressure mixing gas
US10329506B2 (en) 2017-04-10 2019-06-25 Thermochem Recovery International, Inc. Gas-solids separation system having a partitioned solids transfer conduit
US10717102B2 (en) 2017-05-31 2020-07-21 Thermochem Recovery International, Inc. Pressure-based method and system for measuring the density and height of a fluidized bed
US9920926B1 (en) 2017-07-10 2018-03-20 Thermochem Recovery International, Inc. Pulse combustion heat exchanger system and method
US10099200B1 (en) 2017-10-24 2018-10-16 Thermochem Recovery International, Inc. Liquid fuel production system having parallel product gas generation
US11572518B2 (en) 2019-11-25 2023-02-07 Wormser Energy Solutions, Inc. Char preparation system and gasifier for all-steam gasification with carbon capture
US11555157B2 (en) 2020-03-10 2023-01-17 Thermochem Recovery International, Inc. System and method for liquid fuel production from carbonaceous materials using recycled conditioned syngas
US11466223B2 (en) 2020-09-04 2022-10-11 Thermochem Recovery International, Inc. Two-stage syngas production with separate char and product gas inputs into the second stage

Family Cites Families (86)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2633416A (en) * 1947-12-03 1953-03-31 Standard Oil Dev Co Gasification of carbonaceous solids
US2683657A (en) * 1948-05-29 1954-07-13 Hydrocarbon Research Inc Gasification of carbonaceous solids
US2619451A (en) * 1948-12-28 1952-11-25 Standard Oil Dev Co Transfer of heat to fluidized solids bed
US2697653A (en) * 1951-11-28 1954-12-21 Standard Oil Dev Co Contacting tower for vapors and finely divided solids, including heat exchange means therefor
US2798570A (en) * 1956-02-20 1957-07-09 Surface Combustion Corp Air conditioning
SE163407C1 (zh) * 1956-09-13 1958-05-27
US3232029A (en) * 1960-10-14 1966-02-01 Celanese Corp Recovery of organic solvents from gaseous media
US3101996A (en) * 1961-03-29 1963-08-27 Chemical Construction Corp Process for removal of acid gas from gas streams
FI44518C (fi) * 1962-07-06 1971-11-10 Billeruds Ab Tapa ja laitteisto soodan ja rikkidioksidin talteenottamiseksi natriumsulfiittiperusteisen selluloosakeiton jäteliuoksesta
US3309262A (en) * 1963-12-03 1967-03-14 Container Corp Fluidized bed oxidation of waste liquors resulting from the digestion of cellulosic materials for paper making
US3322492A (en) * 1964-07-31 1967-05-30 Little Inc A Kraft black liquor recovery
US3323858A (en) * 1964-08-21 1967-06-06 Lummus Co Process for recovering the alkali metal content of spent pulping liquor
US3471249A (en) * 1965-02-02 1969-10-07 Babcock & Wilcox Co System for absorbing h2s gases
US3414468A (en) * 1965-08-13 1968-12-03 Copeland Process Corp Process of regenerating pulping liquor from cellulose digestion waste liquor
US3523864A (en) * 1967-12-28 1970-08-11 Combustion Eng Paper pulping chemical recovery system
US3574051A (en) * 1968-02-08 1971-04-06 Chemical Construction Corp Recovery of black liquor
US3518812A (en) * 1968-07-10 1970-07-07 Ernest L Kolm Process for removing dust from hot dust-laden gases
US3578396A (en) * 1968-08-13 1971-05-11 Dorr Oliver Inc Fluidized bed treatment of spent pulp digestion liquor
FR2052435A5 (zh) * 1969-06-04 1971-04-09 Owens Illinois Inc
US3638708A (en) * 1969-06-11 1972-02-01 Marathon Engineering Inc Methods of multiple stage evaporation from heat sources other than steam
US3635790A (en) * 1969-07-02 1972-01-18 Dorr Oliver Inc Process for the thermal oxidation of spent liquor
US3613333A (en) * 1969-07-17 1971-10-19 Hugh E Gardenier Process and apparatus for cleaning and pumping contaminated industrial gases
US3657064A (en) * 1969-09-18 1972-04-18 Owens Illinois Inc Direct oxidative conversion of sodium sulfide to sodium sulfite by absorbing the heat of reaction in a fluidized bed system using adiabatic cooling
US3718446A (en) * 1970-02-18 1973-02-27 Univ California Pollutant-free process for producing a clean burning fuel gas from organic-containing waste materials
US3676064A (en) * 1970-04-16 1972-07-11 Owens Illinois Inc Methods for the treatment of spent sulfite pulping liquors and the recovery of chemical pulping values therefrom
US3761568A (en) * 1971-02-16 1973-09-25 Univ California Method and apparatus for the destructive decomposition of organic wastes without air pollution and with recovery of chemical byproducts
US4099933A (en) * 1973-06-01 1978-07-11 Hydrocarbon Research, Inc. Process for the multiple zone gasification of coal
US3920417A (en) * 1973-06-29 1975-11-18 Combustion Eng Method of gasifying carbonaceous material
US3963426A (en) * 1974-07-22 1976-06-15 Cameron Engineers, Incorporated Process for gasifying carbonaceous matter
IN144575B (zh) * 1975-02-21 1978-05-20 Babcock & Wilcox Co
CA1104764A (en) * 1976-04-27 1981-07-14 William H. Cook Black liquor recovery
US4244779A (en) * 1976-09-22 1981-01-13 A Ahlstrom Osakeyhtio Method of treating spent pulping liquor in a fluidized bed reactor
US4069024A (en) * 1977-05-09 1978-01-17 Combustion Engineering, Inc. Two-stage gasification system
FI54946C (fi) * 1977-09-05 1979-04-10 Tampella Oy Ab Saett och anordning foer aotervinning av natriumkemikalier fraon groenlut samt roekgaser
JPS5843644B2 (ja) * 1978-11-11 1983-09-28 石川島播磨重工業株式会社 多段流動層式燃焼方法およびそれを実施する多段流動層式燃焼炉
GB2039293B (en) * 1979-01-09 1982-11-17 Exxon Research Engineering Co Conversion of fuel to reducing and/or synthesis gas
US4244279A (en) * 1979-06-22 1981-01-13 General Motors Corporation Hydrostatic transmission lubrication
US4705101A (en) * 1979-10-04 1987-11-10 Heat Exchanger Industries, Inc. Flue gas reheat apparatus
US4669530A (en) * 1982-08-10 1987-06-02 Heat Exchanger Industries, Inc. Heat exchanger method and apparatus
US4776391A (en) * 1979-10-04 1988-10-11 Heat Exchanger Industries, Inc. Heat exchanger method and apparatus
US4487139A (en) * 1979-10-04 1984-12-11 Heat Exchanger Industries, Inc. Exhaust gas treatment method and apparatus
US4577380A (en) * 1979-10-04 1986-03-25 Heat Exchanger Industries, Inc. Method of manufacturing heat exchangers
IN152976B (zh) * 1980-02-19 1984-05-12 Combustion Eng
US4303469A (en) * 1980-04-14 1981-12-01 International Paper Company Process and apparatus for recovery of spent pulping liquors
US4312702A (en) * 1980-05-06 1982-01-26 Domtar Inc. Fluidized bed start up and operation
SE425219B (sv) * 1980-09-12 1982-09-13 Jacob Weitman Sett och anordning att rena en forsmutsad gas, exempelvis procrssfranluft, och att dervid styra temperaturen och relativa fuktigheten
CA1158003A (en) * 1980-11-17 1983-12-06 Albert J. Liem Pulp mill recovery
DE3112708C2 (de) * 1981-03-31 1985-06-13 Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen Verfahren zur Erzeugung von H↓2↓- und CO-haltigen Gasen aus feinkörnigem Brennstoff in der Wirbelschicht mit in diese eingetauchten Wärmetauschern
EP0155498B1 (en) * 1981-04-09 1990-01-10 Heat Exchanger Industries, Inc. Method of fabricating a heat exchanger and apparatus produced thereby
JPS5895358A (ja) * 1981-11-30 1983-06-06 Mita Ind Co Ltd 可変倍率静電複写方法
US4439272A (en) * 1982-01-13 1984-03-27 Nguyen Xuan T Pulp mill residual liquor recovery process
DE3208961A1 (de) * 1982-03-12 1983-09-22 Carl Still Gmbh & Co Kg, 4350 Recklinghausen Verfahren zur entschwefelung von koksofengas
US4431617A (en) * 1982-07-09 1984-02-14 Farin William G Methods for removing malodorous sulfur compounds from pulp mill flue gases and the like by using green liquor
US4441959A (en) * 1982-07-21 1984-04-10 International Paper Company Recovery of heat and chemical values from spent pulping liquors
US4526112A (en) * 1982-08-10 1985-07-02 Heat Exchanger Industries, Inc. Heat exchanger method and apparatus
US4490157A (en) * 1983-01-10 1984-12-25 Combustion Engineering, Inc. Indirectly heated fluidized bed gasifier
US4522685A (en) * 1983-01-17 1985-06-11 International Paper Company Method of operating a spent pulping liquor combustion apparatus
US4682985A (en) * 1983-04-21 1987-07-28 Rockwell International Corporation Gasification of black liquor
FR2560967B1 (fr) * 1984-03-08 1988-08-26 Creusot Loire Procede et appareillage de controle du transfert thermique realise dans un lit fluidise
FR2563118B1 (fr) * 1984-04-20 1987-04-30 Creusot Loire Procede et installation de traitement de matiere en lit fluidise circulant
US4773918A (en) * 1984-11-02 1988-09-27 Rockwell International Corporation Black liquor gasification process
US4619671A (en) * 1985-05-29 1986-10-28 Gea Luftkuehlergesellschaft Happel Gmbh & Co Energy transfer device for desulfurizing installation
US5089087A (en) * 1986-07-08 1992-02-18 Kamyr, Inc. Make-up liquor and black liquor evaporating process during pulp production
DE3635215A1 (de) * 1986-10-16 1988-04-28 Bergwerksverband Gmbh Verfahren zur allothermen kohlevergasung und wirbelbett-gasgenerator zur durchfuehrung des verfahrens
SE455226B (sv) * 1986-10-23 1988-06-27 Scandiaconsult Ab Forfarande och anordning for rokgaskondensering samt forvermning och befuktning av forbrenningsluft vid forbrenningsanleggningar
US5019135A (en) * 1987-10-13 1991-05-28 Battelle Memorial Institute Method for the catalytic conversion of lignocellulosic materials
FR2631561B1 (fr) * 1988-05-20 1990-07-20 Elf Aquitaine Procede et dispositif pour l'elimination de l'h2s present a faible concentration dans un gaz renfermant egalement une quantite importante de vapeur d'eau
US4852344A (en) * 1988-06-06 1989-08-01 Energy Economics & Development, Inc. Waste disposal method and apparatus
CA1313577C (en) * 1988-11-17 1993-02-16 Jian Li Low temperature recovery of kraft black liquor
SE468053B (sv) * 1988-12-20 1992-10-26 Kamyr Ab Saett vid kontinuerlig uppslutningskokning av cellulosahaltigt fibermaterial
US5192396A (en) * 1988-12-20 1993-03-09 Kamyr Ab Process for the continuous digestion of cellulosic fiber material
US5059404A (en) * 1989-02-14 1991-10-22 Manufacturing And Technology Conversion International, Inc. Indirectly heated thermochemical reactor apparatus and processes
JPH02268889A (ja) * 1989-04-11 1990-11-02 Tokyu Constr Co Ltd 中空糸膜による汚水処理方法
FI82386C (fi) * 1989-05-31 1991-03-11 Inventio Oy Tvaostegskondensor.
CA1332862C (en) * 1989-07-10 1994-11-08 Marsulex Inc. Kraft pulping process
US5028241A (en) * 1989-07-13 1991-07-02 Set Technology B.V. Down-draft fixed bed gasifier system
US4979448A (en) * 1990-01-08 1990-12-25 International Paper Company Apparatus and method for recovery of constituents and heat from fluidized bed combustion
US5012750A (en) * 1990-01-08 1991-05-07 International Paper Company Apparatus for recovery of constituents and heat from fluidized bed combustion
US5012705A (en) * 1990-03-16 1991-05-07 National Hand Tool Corporation Ratchet wrench with manually removable core
SE9001957L (sv) * 1990-05-31 1991-12-01 Chemrec Ab Rening av processgas fraan partiell foerbraenning av svartlut
FI87092C (fi) * 1990-11-07 1992-11-25 Ahlstroem Oy Foerfarande foer behandling av svartlut
FI91290C (fi) * 1991-02-14 1994-06-10 Tampella Power Oy Menetelmä ja laitteisto energian ja kemikaalien talteenottamiseksi sulfaattiselluprosessissa
FI86666C (fi) * 1991-02-20 1992-09-25 Ahlstroem Oy Trycksatt pannanlaeggning.
US5284550A (en) * 1992-06-18 1994-02-08 Combustion Engineering, Inc. Black liquier gasification process operating at low pressures using a circulating fluidized bed
US5368096A (en) * 1993-12-02 1994-11-29 The Babcock & Wilcox Company Condensing heat exchanger scrubbing system
US5534230A (en) * 1994-07-05 1996-07-09 The Babcock & Wilcox Company Segmented heat exchanger flue gas treatment

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN102418930A (zh) * 2011-11-17 2012-04-18 苏州新区星火环境净化有限公司 分子剥离与等离子焚烧炉联合处理高浓度有机废水系统
CN104937076A (zh) * 2012-07-25 2015-09-23 因特加研究与生产股份有限公司 可燃性处理可燃性产物的方法,实施该方法(变化情况)的反应器以及包含该反应器的装置
CN102943404A (zh) * 2012-09-29 2013-02-27 广西大学 一种木素提取结合合成气生产的黑液处理方法
CN103879962A (zh) * 2013-12-16 2014-06-25 广西大学 微负压黑液气化炉
CN103879962B (zh) * 2013-12-16 2016-02-17 广西大学 微负压黑液气化炉
CN109690265A (zh) * 2016-08-04 2019-04-26 燃料技术公司 用于黑液回收锅炉的沉积物控制

Also Published As

Publication number Publication date
ES2136477B1 (es) 2000-08-16
JP2684348B2 (ja) 1997-12-03
CZ37695A3 (en) 1996-10-16
RU2135273C1 (ru) 1999-08-27
SK22995A3 (en) 1998-08-05
DE19506563A1 (de) 1995-08-31
US5752994A (en) 1998-05-19
US5645616A (en) 1997-07-08
BR9500291A (pt) 1995-10-24
TW245651B (en) 1995-04-21
ES2136477A1 (es) 1999-11-16
JPH0881890A (ja) 1996-03-26
US5634950A (en) 1997-06-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN1120098A (zh) 黑液气化器
JP7064041B2 (ja) 都市固形廃棄物（ｍｓｗ）原料に由来する高生物起源濃度のフィッシャー－トロプシュ液体の製造プロセス
US4340572A (en) Process for recovering heat from stack or flue gas
US4597771A (en) Fluidized bed reactor system for integrated gasification
US9994453B2 (en) Process and system for producing commercial quality carbon dioxide from recausticizing process calcium carbonates
US8865101B2 (en) Process and system for producing commercial quality carbon dioxide from high solids lime mud
DK2445999T3 (en) System for cleaning and heat recovery from hot gases
US20090208402A1 (en) Process and system for producing commercial quality carbon dioxide from fine particle limestone
WO2001005489A1 (fr) Appareil et procede d'epuration de gaz acide
JPH07507113A (ja) 循環流動床式黒液ガス化法及び装置
CN102216433A (zh) 处理气化产生的流体流的方法及设备
KR970006969B1 (ko) 유동층 쓰레기 소각로
DK175009B1 (da) Fremgangsmåde til raffinering af rågasser
KR101475785B1 (ko) 폐기물의 플라즈마 열분해 가스화장치가 연계되어 스팀과 이산화 탄소를 회수 공급하는 에너지 절약형의 친환경 폐기물 자원화 장치
JPS63173805A (ja) 電力発生システム
CN1309901C (zh) 在纸浆厂生产能量的方法
CN103710046A (zh) 碳系燃料的气化系统
CN205653166U (zh) 一种草甘膦母液资源化利用系统
JP2002121574A (ja) 有機系廃棄物の水素製造システム
EP4205833A1 (en) Method for processing waste comprising chlorine
RU2066338C1 (ru) Способ термического разложения твердых углеродсодержащих материалов с использованием твердого теплоносителя, установка для осуществления способа, реактор для разложения твердых углеродсодержащих материалов и нагреватель-газификатор твердого теплоносителя
PT102198B (pt) Processo para a gaseificacao alotermica de substancias e misturas de substancias organicas
CA1127479A (en) Waste liquor fluidized bed steam generator
JPH1144414A (ja) 廃棄物の熱分解溶融燃焼装置
CN116855279A (zh) 一种固定床气化炉煤气水循环浓缩液的处理系统及方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C02 Deemed withdrawal of patent application after publication (patent law 2001)
WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication