CN1143021A - 具有拴定胎体的圆周钢缆的轮胎以及这类钢缆的处理工艺 - Google Patents

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Abstract

胎体加强件1由圆周钢缆2栓定，其间夹有起连接作用的橡胶合成物3。圆周钢缆2绕成若干圈而构成一个或多个螺旋。这些圆周钢缆的工作伸长率Af=Ac+Ap大于4％。该工作伸长率不包括“钢缆”作用造成的相对伸长As。钢缆2的最大应力Rm最好大于2000MPa。这些钢缆经过热处理而具有消除应力退火处理的诸特点，该处理直接在由先前具有粘接涂层的若干钢丝构成的钢缆上进行。

Description

具有拴定胎体的圆周钢缆的轮胎 以及这类钢缆的处理工艺
本发明涉及轮胎，特别涉及轮胎胎边的设计。
大家都知道轮胎胎边的用处，它确保轮胎装到轮辋上后“钩住”在轮辋上。为此，胎边下部有许多胎体钢缆拴定在那里，以便胎体能承受行驶中的应力。
新近，欧洲专利申请0582196提出了一种新胎边。该胎边不是象通常的那样，胎体围绕一胎边钢丝卷起，而是胎体加强件在拴定处布置成一根直线或多根直线。考虑到这些加固组件在空间中的布置，他们在每一根直线中设计一局部的截头圆锥，该截头圆锥的轴线与轮胎转动轴线重合。这些胎体加固件的侧面邻接至少一堆比方说绕成螺旋形的圆周加强件。而且，一种合适的起连接作用的橡胶混合物确保这些互相垂直的加固件之间的力的传递。
本申请人所进行的测试表明，这种胎边结构对于客车轮胎和其它轮胎都能极好地承受使用中、甚至是恶劣使用中的应力。除了能承受使用中的应力外，轮胎还必须能反复卸下和装出，以便继续使用。
大家知道，当把轮胎装到车轮上时，胎边的夹紧力越大，轮胎就越不容易从轮辋上脱落。不妨回想一下，该夹紧力为位于胎边径向最底部的橡胶的压缩力，它在相应轮辋的支座的径向外表面上施加一压力。为了能在轮辋与轮胎之间传递制动或驱动转矩，该夹紧力须达到一定大小。该夹紧力不仅取决于轮胎本身的特性(胎边的结构、胎边所使用材料的刚度)，而且还取决于轮辋的结构。
但是大家还知道，该夹紧力越大，轮胎的装卸就越困难。特别是在卸下轮胎时，须在轮辋的凸缘处或其紧上方施加一很大的力(该力与作用在轮辋上的该夹紧力成正比)。该力的方向与转动轴线平行并总是用一撬棒或撬棍施加在胎边的某一部位。这些工具造成轮胎胎边的变形，而该变形可能很大。这是卸下轮胎的第一阶段，其目的是把胎边撬离轮辋凸缘，从而使胎边脱离其支座。在此第一阶段中，轮胎胎边受到局部、但很大的拉力。
然后，一般用撬辊把胎边从轮辋凸缘上方撬出。事实上，在轮胎做成整件的情况下(客车和货车轮胎一般都做成整件)，轮辋的形状设计成便于周长不变而成为椭圆的胎边的装上或卸下。这就大致确定了中央安装凹部以及轮辋侧部用来界定胎边安装位置的凸缘的设计。在第二阶段中，整个胎边变形，从而其应力状况要比第一阶段好得多。
轮胎设计者力求在特别是通过选定夹紧力而达到安全性(轮胎不易从轮辋上脱落)和容易装卸两者之间取得良好的平衡。本发明的目的即是满足这些互相稍有矛盾的要求(工作应力和装卸时的应力)并简化制作过程和限制材料的重量。
更确切地说，本发明的一个目的是使上述欧洲专利0582196所述胎边结构更易卸下，即使用不合适的工具也可不费力地卸下。此时，在卸下的第一阶段，由于这种胎边很容易在径向平面中转动，因此，胎边可大致以胎边的被一凸起钩住的部位(见图3)为中心转动，若胎边的转动成为图3所示的摆动，一部分螺旋状圆周钢缆2就会发生很大程度的伸长。轴向外部堆4的最底下螺旋状钢缆40的伸长可达约3％。在极端情况下，该伸长加上由拆卸工具的压力造成的局部变形，轮胎卸下时会造成一根或多根螺旋状钢缆的断裂。
特别是，本发明旨在提供一种轮胎，它有经极多次装卸而反复使用，同时轮胎的使用性能并不因此下降。
按照本发明，该轮胎具有终止于两胎边的两侧壁，两胎边可装到一轮辋上，所述轮胎中有一穿过两侧壁而连接两胎边的胎体加强件，所述两胎边中的至少一个胎边包括：
从胎边的径向底部伸向侧壁的各胎体加强件；
紧靠这些胎体加强件侧面的至少一堆圆周钢缆，所述圆周钢缆的工作伸长率Af＝Ae+Ap大于4％；
在这些圆周钢缆与胎体加强固件之间起连接作用的橡胶混合物。
图4为应力-形变曲线图。首先可看到由“钢缆”作用造成的相对伸长As。这伸长为构成该钢缆的各钢丝在受拉伸前缠绕在一起时发生的伸长。在该图中可看到塑性伸长Ap和弹性伸长Ac。
为说明本发明，我们引入工作伸长率Af＝Ae+Ap这一概念。这一工作伸长率不包括由“钢缆”作用造成的相对伸长。
最大应力由下式给出： R m = F m ρ M / L
其中，Fm为最大力，ρ为所用材料的密度(若使用钢，则为7.8g/cm3)，M/L为单位长度钢缆的重量。
最大应力Rm最好大于2000MPa，大于2200MPa则更好，以便构作尽可能轻的胎边，胎边的轻重本身是一种性能指标，轻的胎边有助于降低轮胎成本。
从下述结合附图对轮胎胎边的一非限制性实施例的详细说明中可充分理解本发明。
图1和2为本发明轮胎胎边的两种方案的径向剖面图；
图3示出在卸下轮胎时胎边的转动。
图4示出表征钢缆的不同伸长；
图5示出该轮胎胎边所使用的加强件的特点；
图6和7示出本发明两个实施例；
图8示出另一种方案，轮胎在卸下时因转动而受力。
图1和2示出一胎边，胎边中有胎体加强件1和圆周钢缆2。
在本发明中，“线”一词指用挤压、拉制或轧制工艺等等制成的单丝。钢缆为由若干根单丝构成的组件。若使用钢丝，则钢丝直径约为0.05mm-0.8mm。本发明并不涉及制作钢缆的不同方法，这些方法有很多种，它们是本技术领域中人士所公知的。“钢缆”一词为由线构成的所有各类组件的统称(例如绞合绳、搓合绳或缆绳)。
“加强件”一词一般可指钢缆，也可指单丝，只要它是细绳状，就不管所述加强件由多少层构成，也不管它用的是什么材料。例如可以是用人造丝或芳族聚酰胺制成的缆索。
胎体加强件1可由金属或非金属缆索或单丝构成。胎体加强件1由圆周钢缆2栓定，其间有起连接作用的橡胶合成物3。所述合成物最好为“MS”混合物，其组成见下文第一表后面的第六项。圆周钢缆2绕成若干圈而形成一个或多个螺旋。这类胎边的详情可见前专利申请EP0582196。这些一圈圈的圆周钢缆2由若干线21缠绕而成，这些线可从图1和图2中胎边右边的放大的圆圈中清楚看到。
作为举例，可使用没有箍环的(2+7)0.28钢缆，该钢缆是在由两根钢丝搓合成的一芯线上用7根钢丝以相反方向搓合成一层钢丝而成。但是，钢缆的制成方法对本发明来说无关紧要。另一方面，本申请人所进行的测试表明，使用什么样的钢缆才是重要的。
图5示出现有钢缆的应力一形变曲线(曲线C)、本发明钢缆的应力-形变曲线(曲线I)和现有的胎边钢丝的应力一形变曲线(曲线T)。对于通常用来形成胎边钢丝的绕制方法的一般说明，可见美国专利5,010,938。“胎边钢丝”为直径等于大于0.8mm的较大直径钢丝。该胎边钢丝的伸长常常很大，其最大应力Rm约为2000MPa(兆帕；见图5的曲线T)。在这里相当于总伸长率At的工作伸长率很高，约为6％。
曲线C示出当前使用在轮面层的一钢缆在轮胎硫化后的特性。可看到，工作伸长率约为2％，从而所使用的钢缆结构的“钢缆”作用造成的相对伸长很低。断裂发生在可达3000MPa的很高应力Rm处。
本发明的目的是在保持上述专利EP0582196所述胎边结构的优点的同时使轮胎经得起反复装卸。而且本发明提出，在使用具有很高最大应力的材料的同时使轮胎经得起反复装卸，从而限制材料的用量而减轻轮胎的重量。由于钢缆的使用，本发明的另一个优点是大大简化了轮胎的制作，因为钢缆比胎边钢丝之类的较大直径钢丝容易处置(因为更柔软)。
本发明提出使用特殊钢缆2来构成加强件堆4。该钢缆不但具有很高的最大应力，至少与现有胎边钢丝一样高；而且具有很大的伸长率，该伸长率比现有钢缆的伸长率大。
下面说明如何用特殊的热处理获得这一钢缆。
热处理对于工作伸长Af的影响取决于钢丝的化学组成和加工硬化率以及热处理的持续时间和温度。为了大大提高工作伸长Af，所用钢线的加工硬化率ε最好始终小于3.5-4，ε的精确极限值决定于钢丝的组成。ε由方程ε＝1n(So/Sf)确定，其中，So为钢丝在加工硬化前的横截面面积，Sf为钢丝在加工硬化后的横截面面积。
大家知道，轮胎的钢丝加强件有很高的抗拉性，且与橡胶有良好粘接性。该抗拉性是在用比方说拉丝之类公知的工艺形成钢丝时获得的。对细钢丝进行的这一操作需要有拉丝润滑剂。在应用于轮胎时，该拉丝润滑剂一般为常见的粘接涂层，该涂层一般是喷镀在钢丝上的黄铜，以便把橡胶粘接到所述钢丝上。该粘接涂层也可以是铜基、锌基和镍基合金或任何用作拉丝润滑剂而易于与橡胶粘接的涂层。可把若干根钢丝缠绕成一钢缆。这样就可获得由镀有粘接涂层的工作硬化钢丝构成的加强件。这些加强件的特点是，钢缆和/或钢丝的延展性低(见图5曲线C)。
在工作硬化后进行热处理以便提高延展性是公知的。一般在所述热处理后才镀涂层(例如镀黄铜)，以免损坏该涂层。
例如，法国专利2152078叙述了一种通过改变结构来提高延展性的方法。它叙述了如何获得具有回火马氏体结构的钢。在法国专利2152078中，温度超过800℃。仅在这类热处理后才能喷镀黄铜，因为否则的话，在此高温下黄铜涂层会遭破坏，从而造成该加强件由于无法与橡胶粘接而无法在轮胎中使用。所述法国专利然后叙述了对大致为淬火马氏体结构进行回火热处理的过程。而且，由于回火是在铅槽中进行，因此其后必须进行清洗，从而很难把这一工艺应用于钢缆之类的组件而非单丝，因为很难清洗搓合成的钢缆。最后，现有黄铜涂层无法在回火前进行喷镀，因为钢丝尚未充分延展。若在回火后把黄铜喷镀到钢缆上，则很难保证黄铜涂层的均匀性。因此可看到，该专利并未满意解决钢缆与橡胶的粘接问题。
按照本发明，提出了证明是特别有效的各种处理方法。本身就很有趣的这些方法最好用于由含碳量为0.7％-0.9％的钢丝构成的钢缆上。
这里涉及到用焦耳效应(以下记作JE)在400℃-500℃温度下历时小于等于5秒的热处理。所述时间为加热时间，不包括冷却时间。也可用静态热对流(下面记为CV)进行热处理，该热对流最好以低于420℃温度在保护气体中进行，随后的冷却也在保护气体中进行。还可用热感应(以下记为IN)进行热处理，温度为400℃-550℃，加热时间小于等于1秒。
也可用JE或IN在保护气体中进行热处理，以便尽可能防止涂层性能下降(例如黄铜的氧化)。此时，冷却时最好把钢缆置于保护气体中。在所有这些热处理中，也可在保护气体或不在保护气体中对钢缆进行酸洗，然后如大家熟知的，用水冲洗后干燥。
本发明还包括将下列特点结合在一起的热处理。它是在低温下进行消除应力退火处理。此时的温度一般高于250℃，但必须低于Ac1(与钢的晶体结构转变对应的温度)，Ac1最好低于或等于550℃，并且直接对由分别具有粘接涂层的钢丝构成的钢缆进行处理。
温度极限值实际上决定于加热时间和加热方式。加到钢缆上的热能对于所有这些热处理来说必须大致相同。所述温度为钢缆表面所达到的温度。可用热视或可能时用接触仪测量温度。应该在热处理过程中或者若难于办到时在紧接着热处理后测量温度。进行IN热处理时的温度值测量就是如此。
该热处理把钢缆的工作伸长能力Af提高到了大于约4％的值，同时使轮胎保持足够的抗拉性(热处理后最大应力至少为约2000MPa)并与橡胶有足够大的粘接性。图5的曲线I示出这样一根钢缆的典型特性。显然可看出，由于给出的值不包括“钢缆”作用的相对伸长As，因此工作伸长提高。此时，工作伸工率的提高不取决于由相同材料构成的钢缆的结构，而主要取决于该热处理。
所使用的钢丝一般为高含碳量(0.4％-1.0％碳)的加工硬化钢，为了提高某些公知的专需性能，可能含有锰和硅之类的常见元素，此外有少量杂质。可用拉丝等工艺获得最终直径。可用合适方法(搓合或拧合)使若干钢丝构成一钢缆。
所处理的钢缆用工作硬化和回火钢丝构成。对钢缆进行热处理(即在钢丝构成钢缆后)可一下子同时热处理所有钢丝。
在下述各例中说明所使用的工艺及其结果，在所有各例中，一使用大体为珠光体的、工作硬化的、镀有黄铜的钢丝构成的一没有箍环的钢缆。各化学成分占钢的重量的精确百分比如下：碳0.81％；锰0.54％；硅0.25％；磷0.01％，硫0.01％；铬0.11％；镍0.03％；铜0.01％；铝0.005％以及氮0.003％。例1：用焦耳效应(JE)对-(2+7)0.28的钢缆进行处理
当钢缆在保护气体(例如氮和氢的混合气体)中进行时用焦耳效应对之加热。加热时间约为2.7秒。加热温度为450℃。加热后，在保护气体(N2，H2)中冷却钢缆，然后绕成一圈圈。它有如下特性：(2+7)0.28
(2+7)0.28  Rm(MPa) ΔRm(％) Af(％)  adhtest  Δadh(％)test  adhMs Δadh(％)MS
LTHT前 2920  2.8  78   90
 JE/N2，H2 2497 -14  5.0  56     -28   93    +3
在此例和以下各例中：
1、LTHT表示“低温热处理”
2、粘接值(adh)表征钢缆与一块其中埋置所述钢缆的橡胶合成物之间的粘接力，该组件经硫化，同时有一段钢缆伸出在该块橡胶合成物外部而用作测试样本；所给出的值为把该钢缆从该橡胶中拉出所需的力的测量值；
3、所有变化率(Δ)均以百分比表示，以便可用对比量区分不同方案；
4、对所述测试样本进行试验，通过测定把钢缆与整体分开的力即可检查钢缆与橡胶的固有粘接力；
5、“test”诸栏指的是所谓的含有100％NR(天然橡胶)的测试用混合物基体，其中添加有增强填料以便获得大于70的合适的肖氏A级硬度、5％-8％的高浓度硫和0.3％-4％的高浓度钴(该百分比为占橡胶总重量的重量百分比)；该混合物与钢缆的粘接性极易受钢缆上黄铜涂层的化学组成的影响；
6、“MS”诸栏对应于专利EP0582196所述优选混合物。在该专利中，所述混合物含有SBR(苯乙烯-丁二烯橡胶)合成橡胶或混以聚丁二烯(PB)的SBK合成橡胶；所述SBR玻璃化转变温度(Tg)为-70℃-30℃，所述PB的Tg为-40℃--10℃；所述合成橡胶的用量占橡胶总重量的至少40％，其余为天然橡胶。所述各Tg用差热分析法测定。所使用的混合物最好含有50％的Tg为-48℃的SBR(溶液)，50％的天然橡胶并添加有增强填料和树脂以便获得大于70的合适的肖氏A级硬度。为了使该混合物与涂有黄铜的钢丝有良好的粘接性，最好使用占橡胶总重量5％-8％的高浓度硫，钴的用量占橡胶总重量的约0.2％。例2  用热对流(CV)对(2+7)0.28钢缆进行热处理后进行酸洗(DECA)
在一静态热对流炉(消除应力退火炉)中在比方说含有6％的氢的氢化氮保护气体中处理该钢缆。在3-1/2小时中把它加热到350℃。然后在此温度下保持30分钟。然后在3小时中把它冷却到室温。然后展开一圈圈的钢缆以便把它送入浓度非常低(约4％)的亚磷酸或硫酸槽中，在该酸洗槽中的停留时间约为2秒。该槽处于室温。所得特性如下：
(2+7)0.28  Rm(MPa) ΔRm(％) Ar(％)  adhtest  Δadh(％)test  adhMs Δadh(％)MS
 LTHT前  2920  2.8  78   90
 CV+DECA  2443 -16  5.4  67     -14   85     -6
例3：用热感应(IN)对(2+7)0.28钢缆进行热处理
在保护气体(裂化NH3或N2，H2)中用热感应加热行进中的钢缆。以电磁传导而使感应电流在约40cmm的长度上流动进行消除应力退火，该处理速度可变(例如80m/min)，该装置可调节，以便对钢缆进行均匀的热处理。测得钢缆表面和该感应器出口处的温度约为450℃，所得特点如下：
  (2+7)0.28   Rm(MPa)   ΔRm(％)   Af(％)   adhtest   Δadh(％)test   adhMs   Δadh(％)MS
  LTHT前   2920   2.8   78   90
  IN/N2，H2   2524   -14   5.4   39     -50   86     -4
例4：在保护气体中用焦耳效应(JE)对(3+8)0.35钢缆进行热处理
  (3+8)0.35   Rm(MPa)   ΔRm(％)   Af(％)   adhtest   Δadh(％)test   adhMs   Δadh(％)MS
  LTHT前   2537    3.09   90   85
  JE/N2，H2   2410   -5    5.31   68     -24   101     +19
从对这些例子的分析中可看到，橡胶在钢缆上的粘接绝对值还取决于所用橡胶混合物的组成。因此可通过改变起连接作用的橡胶混合物3的组成而容许粘接涂层发生由热处理造成的或多或少的变化。
如果使用前述MS混合物，则容许粘接性下降较多(参见：“测试用”混合物的约70％)，因为使用这一混合物获得的粘接性受涂层化学性质因低温热处理而改变的影响较小。但最好只使用其粘接性下降较之测试用混合物小于50％的方案。从所有上述例子、特别是例3中可看到，MS混合物具有容许粘接性在最不利情况下下降到低值的最佳能力。但可配制出其它类型的混合物，且这一点是非限制性的。也可改变热处理的条件；在某些情况下粘接性的下降可较小，从而可用所述“测试用”混合物作为橡胶层3，或者使用粘接性比MS混合物可能更不利的另一种混合物。
总之，本发明提出一种处理钢缆的方法，此方法始自一由加工硬化钢丝构成的钢缆，这些钢丝上镀有增强钢与橡胶间的粘接性的粘合涂层，所述钢缆在250℃与Ac1之间的一温度下进行消除应力退火热处理，处理时间选定成使工作伸长率Af大于4％；而所使用的手段是通过在此处理之前和之后调节这一钢缆粘接到一“测试用”橡胶混合物上的能力而使观察到的粘接性下降小于或等于70％。
所述手段可以是在低温热处理后对钢进行酸洗或在低温处理时选择一种是具有保护性的气体，然后进行冷却或任何其它具有相同效果的手段。
借助本发明，可在橡胶与金属之间保持良好的粘接性。而且，若卸轮胎时应力很大，钢缆2超过弹性极限但仍在断裂极限之内。从而即使局部受力使钢缆超过其初始弹性极限，该钢缆仍保留一弹性行为区。即使因卸轮胎而在受力区的残留伸长很大，该伸长也只占钢缆螺旋线2总周长的1/1000，从而对重新装到轮辋上的轮胎的良好性能丝毫没有影响。
轮胎使用中如此产生的值决不因轮胎在其寿命期中可能遭到的不多几次卸下和装上而改变，即使每次卸下时伸长超过弹性极限也是如此，不仅这一伸长如上所述只占很短一段钢缆，而且这一伸长只发生在一小部分叠置的螺旋状钢缆上并最好是位于胎边轴向外部的那堆钢缆上。
上面提出把大伸长的特殊钢缆用作确保栓定胎体加强件的圆周加强件。下面说明如何与胎边结构的几何构作规则取得一致。这些规则可与上述那类钢缆结合使用，也可独立使用。从而这些构作规则的使用与所使用的圆周加强件及其特性和结构无关，即使钢缆2用织物缆绳或单丝加强件取代。但圆周加强件的伸长率必须很大。若使用胎边钢丝(金属单丝)，则该钢丝的伸长率很大(例如参见图5曲线T)。
当比方说胎边尺寸和/或材料的选择使得胎边较大时，最好如图6和7所示，径向上移轴向最外端的堆底5。从而，当胎体加强件侧面至少有两堆圆周加强件2时，所述堆5与相邻堆4的径向最底部沿径向相互错开。这在卸下轮胎时还有助于减小钢缆所受拉力。每堆的径向底部最好相对轴向内部的相邻堆的径向底部上移。
按照同样思路，每堆41、42、43(见图8)的最底下螺旋状钢缆的径向位置选定成在轮胎倾斜时钢缆因受强拉而增加的直径值把钢缆的伸长限制在钢缆所能承受而不致断裂的范围内。换句话说，受力最大的螺旋状钢缆的过度应力仍不大。可以看到，有关螺旋状钢缆的周长增大并不与图8中看上去的直径增大成正比。事实上，如上所述，并非整圈所述螺旋状钢缆处处变形。造成轮胎倾斜的应力只是局部应力。同时可看到，当胎边抵靠该部位时(图8和图3中的中心部位)，该部位特别在剪切应力作用下变形，该剪切应力此时作用在厚度较薄处，从而限制不同螺旋状钢缆的伸长。
从另一方面看，即使各种橡胶制品的硬度不同，也可更细致地考虑胎边结构。图6和7中示出距离e1和e2，e1为最底下螺旋状钢缆与胎边与轮辋(或其伸长部)支座接靠面之间的径向距离，e2为最底下一圈钢缆与胎边的位于轮胎内腔一边也即与轴向内侧相连的表面之间的轴向距离。为了使所述螺旋状钢缆不致遭到破坏性过度应力，就第一级近似(即设横越图6和7中插有e1和e2的各段的不同橡胶制品的硬度)而言最好e2小于或等e1。若更细致地考虑到这些不同橡胶制品的特性并设e1j为沿径向把某堆的径向最底下螺旋状钢缆与胎边径向底边分开的制品的厚度、e2i为沿径向把某堆的径向最底下螺旋状钢缆与胎边的轴向内表面分开的制品的厚度、G1j和G2i分别为所述制品的极氏模量，则设计标准可表为： Σ i e 2 i * G 2 i ≤ Σ j e 1 j * G 1 j
因此本发明提出一种结构，其中堆4和5的每一螺旋状钢缆的张力大小当胎边倾斜时减小，从而减小夹紧力而便于卸下轮胎。所提规则是实验性的。所要求的结果是，胎边倾斜时不会受到有害的伸长。胎边一旦脱离其支座，它就膨胀，即使是在车轮的轴向内侧，而在该轴向内侧该支座常呈一很宽的圆圈部(轮辋沿轴向向外部偏移)。因此，重要的是，在倾斜时，不把任意螺旋状钢缆逼迫到它在胎边中因转动而张紧的基准位置上方某一径向位置(见图8)。

Claims (16)

1、一种轮胎，包括终止于两胎边的两侧壁，该胎边可装到一轮辋上，所述轮胎中有一穿过两侧壁而连接两胎边的胎体加强件(1)，至少所述胎边之一包括：
从胎边的径向底部伸展到侧壁的各胎体加强件；
至少一堆(4)紧靠这些胎体加强件侧面的圆周钢缆(2)，所述圆周钢缆的工作伸长率Af大于4％；
位于圆周钢缆与胎体加强件之间的超连接作用的橡胶混合物。
2、按权利要求1所述的轮胎，其中，圆周钢缆由若干镀有黄铜的加工硬化钢丝(21)构成。
3、按权利要求1或2所述的轮胎，其中，圆周钢缆(2)绕成若干圈而构成一个或多个螺旋。
4、按权利要求1所述的轮胎，其中，轴向最外部的堆(5)的底部相对相邻堆(4)的底部径向上移。
5、按权利要求4所述的轮胎，其中，每一堆的径向底部相对轴向外侧的相邻堆的径向底部沿径向下移。
6、按权利要求1所述的轮胎，其中，所述起连接作用的橡胶混合物(3)包括SBR合成橡胶或混以聚丁二烯(PB)的SBR合成橡胶，所述SBR的玻璃化转变温度(Tg)为-70℃-30℃，所述PB的Tg为-40℃-10℃，所述合成橡胶占橡胶混合物总重的至少40％，该橡胶混合物的其余部分为天然橡胶，所述混合物的硫含量占总重的5％-8％，而钴含量占总重的0.2％。
7、按权利要求1所述的轮胎，其中，所述钢缆的最大应力Rm大于2000MPa。
8、一种处理轮胎钢缆的方法，该方法始自一由加工硬化钢丝构成的钢缆，钢丝的含碳量为0.4％-1.0％，其上涂有增强钢与橡胶的粘接性的粘接涂层，对所述钢缆以250℃到Ac1之间的一温度进行消除应力退火热处理，其退火时间选定成使得工作伸长率Af大于4％，并使用如下手段，即在所述处理前或后调节这一钢缆与所谓“测试用”橡胶混合物的粘接力而使观察到的粘接力下降小于或等于60％。
9、按权利要求8所述的方法，其中，在400℃-500℃温度下用焦耳效应对含碳量为0.7％-0.9％的钢进行历时少于或等于5秒的所述热处理。
10、按权利要求8所述的方法，其中，在保护气体中以低于420℃的温度用静态热对流对含碳量为0.7-0.9％的钢进行所述热处理，然后在保护气体中冷却。
11、按权利要求8所述的方法，其中，在400℃-550℃温度下用热感应对含碳量为0.7％-0.9％的钢进行历时少于或等于1秒的所述热处理。
12、按权利要求9或11所述的方法，其中，在保护气体中进行所述热处理并且在保护气体中随后进行冷却。
13、按权利要求11所述的方法，随后进行酸洗。
14、一种两侧壁终止于两胎边的轮胎，两胎边可装到一轮辋上，所述轮胎中有一穿过两侧壁而连接两胎边的胎体加强件(1)，至少所述两胎边之一包括：
从胎边底部沿径向伸到侧壁的各胎体加强件；
至少两堆紧靠这些胎体加强件侧面的圆周加强件(2)，轴向最外部的该圆周加强件堆(5)的径向底部相对相邻堆(4)的径向底部沿径向上移。
15、按权利要求14所述的轮胎，其中，每一堆的径向底部相对轴向内侧的相邻堆的径向底部沿径向上移。
16、一种轮胎，包括终止于两胎边的两侧壁，两胎边可装到一轮辋上，所述轮胎中有一穿过两侧壁而连接两胎边的胎体加强件(1)，至少所述两胎边之一包括：
从胎边径向底部伸到侧壁的各加强件；
至少两堆紧靠这些胎体加强件侧面的圆周加强件(2)  ；
橡胶材料，若设沿径向把某堆径向最下部螺旋状钢缆与胎边径向底面分开的橡胶制品的厚度为e1j，沿径向把某堆径向最下部螺旋状钢缆与胎边轴向内表面分开的橡胶制品的厚度为e2i，所述两制品的有效扬氏模量分别为G1j和G2i，则所述橡胶材料满足下述关系： Σ i e 2 i * G 2 i ≤ Σ j e 1 j * G 1 j
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