CN1706636A - 钢板增强片 - Google Patents

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Abstract

本发明的目的在于提供一种不降低增强性能，能减少变形且即使是弯曲了的钢板，也可防止在沿弯曲方向的端部所产生的剧烈变形的钢板增强片，在具有限定层2和增强层3的钢板增强片1中，在限定层2的两端部形成缝隙4，该缝隙4沿着略垂直于上述两端部相对方向的方向的全部，并且相对于沿着该缝隙4间的长度的方向上的上述钢板增强片1的总长度，被各上述缝隙4所间隔的缝隙4间的长度大于等于40％。在弯曲了的钢板5上，沿着与缝隙4弯曲方向略垂直的方向粘贴后，再使其发泡固化。

Description

钢板增强片
技术领域
本发明涉及钢板增强片，更详细涉及贴附在运输机械等各种工业机械的钢板上的增强该钢板用的钢板增强片。
背景技术
一直以来，汽车的车体钢板，为减轻车体的重量，通常被加工成0.6-0.8mm的薄板。为此，在钢板的内侧，粘附具有限定层和增强层的钢板增强片，经过增强层发泡，以获得对钢板进行增强，这是人们所公知的方法。
作为这样的钢板增强片，在例如日本特许公开公报2002-283526号中提出了如下的加热固化型薄钢板增强用粘附片：在未固化的环氧树脂组合物制基材层面上，层压配置由常温下具有粘附性、含有加热分解性的发泡剂的环氧树脂组合物构成的未固化的粘附层。
然而，上述加热固化型薄钢板增强用粘附片，在冷却时，由于层压的各层的线膨胀系数相互不同等，所以。存在钢板(被粘附体)上出现变形之类的问题。
另一方面，作为减少上述变形的方法，在例如日本特许公开公报2000-103008号中提出如下的方法：在强化片的扩散抑制板材上，向着垂直于长度方向的方向，并且在长度方向上以规定间隔相隔并相互不同地形成缝隙，以缓和扩散抑制板材的发泡热固化树脂的扩散抑制，防止热发泡时的膨胀之差引起的外板的变形。
但是，若相互不同地形成缝隙的话，存在虽然可降低变形，但是增强性下降的问题。
另外，在用钢板增强片对门板等弯曲了的钢板进行增强时，使增强层发泡后，在沿弯曲方向的端部会出现显著变形。这是因为钢板的对垂直于弯曲方向的方向上的弯曲刚性增大，该端部的应力集中的缘故。因此，为了防止上述显著变形，必须缓和钢板的沿弯曲方向的端部的应力。
发明内容
本发明的目的在于提供如下的钢板增强片：不降低增强性，能减少变形且即使是弯曲了的钢板，也可防止在沿弯曲方向的端部所产生的剧烈变形。
本发明的钢板增强片是具有限定层和增强层的钢板增强片，其特征在于，至少在上述限定层的两端部形成缝隙，该缝隙沿着略垂直于上述两端部相对方向的方向的全部形成，并配置成：相对于沿着该缝隙间长度的方向的上述钢板增强片的总长度，被各上述缝隙所间隔的缝隙间的长度大于等于40％。
在本发明的钢板增强片中，适合将各上述缝隙配置成：相对于沿着该缝隙间长度的方向的上述钢板增强片的总长度，被各上述缝隙所间隔的缝隙间的长度大于等于50％，更好大于等于60％。
本发明的钢板增强片中，上述增强层的经加热发泡的发泡性组合物被形成为片状，上述发泡性组合物含有橡胶、环氧树脂和发泡剂。
本发明的钢板增强片中，上述橡胶较好是苯乙烯类橡胶。
本发明的钢板增强片中，上述苯乙烯类橡胶较好是苯乙烯·丁二烯橡胶。
本发明的钢板增强片中，上述环氧树脂的配合比例，相对于上述橡胶和上述环氧树脂的总量100重量份，较好是30-70重量份。
本发明的钢板增强片中，上述发泡性组合物较好还含有相溶化剂，上述相溶化剂是环氧改性橡胶。
本发明的钢板增强片中，上述相溶化剂的配合比例，相对于上述橡胶和上述环氧树脂的总量100重量份，较好是1-20重量份。
本发明的钢板增强片中，上述缝隙较好具有上述限定层厚度的1/3以上的深度。
本发明的钢板增强片中，上述缝隙较好具有20mm以下的宽度。
本发明的钢板增强片中，上述缝隙的形状较好选自上述限定层的俯视图中的平行直线、波浪状、锯齿状、锥形状、缩颈状。
本发明的钢板增强片中，上述钢板增强片的两端部所形成的2条缝隙较好是相互对称的形状。
本发明的钢板增强片中，2条或2条以上较好形成上述缝隙。
本发明的钢板增强片中，上述缝隙的形状较好是上述限定层俯视图中的锥形状。
本发明的钢板增强片中，上述缝隙的形状较好是上述限定层俯视图中的缩颈状的形状。
在本发明的钢板增强片中，在限定层的两端部，按如下方式形成缝隙：沿着略垂直于上述两端部相对方向的方向的全部形成，并配置成：相对于沿着该缝隙间长度的方向的上述钢板增强片的总长度，被各上述缝隙所间隔的缝隙间的长度大于等于40％。为此，在对弯曲了的钢板进行增强时，按缝隙沿着弯曲方向将该钢板增强片粘贴后，若使增强层发泡的话，在沿弯曲方向的端部，通过缝隙可缓和集中在该端部的应力。其结果是：即使是弯曲了的钢板，也可防止沿弯曲方向的端部所产生的显著的变形，减少变形，并且可切实增强。
附图说明
图1是本发明的钢板增强片的一实施形态，
(a)是形成缝隙的两端部的相对方向的截面图；(b)显示平面图。
图2是显示采用图1所示的钢板增强片，增强钢板的方法的一实施形态的工序图，
(a)是准备钢板增强片，剥离脱模纸的工序；
(b)是将钢板增强片粘附在钢板上的工序；
(c)是加热钢板增强片使其发泡固化的工序。
图3是实施例1的钢板增强片，
(a)是形成缝隙的两端边相对方向的截面图((b)的A-A线截面图)，
(b)是平面图。
图4是实施例2的钢板增强片，
(a)是形成缝隙的两端边的相对方向的截面图((b)的A-A线截面图)，
(b)是平面图。
图5是实施例3的钢板增强片，
(a)是形成缝隙的两端边的相对方向的截面图((b)的A-A线截面图)，
(b)是平面图。
图6是实施例4的钢板增强片，
(a)是形成缝隙的两端边的相对方向的截面图((b)的A-A线截面图)，
(b)是平面图。
图7是比较例1的钢板增强片，
(a)是形成缝隙的两端边的相对方向的截面图((b)的A-A线截面图)，
(b)是平面图。
图8是比较例2的钢板增强片，
(a)是形成缝隙的两端边的相对方向的截面图((b)的A-A线截面图)，
(b)是平面图。
图9是比较例3的钢板增强片，
(a)是形成缝隙的两端边的相对方向的截面图((b)的A-A线截面图)，
(b)是平面图。
图10是比较例4的钢板增强片，
(a)是形成缝隙的两端边的相对方向的截面图((b)的A-A线截面图)，
(b)是平面图。
图11是(a)中用于评价的铝板(A1050)的立体图，(b)是显示变形量和变形位置的关系的说明图。
具体实施方式
本发明的钢板增强片具有限定层和增强层。
限定层是赋予发泡后的增强层(以下称为发泡体层)韧性的物质层，较好由片状或轻量薄膜的与发泡体层能粘附一体化的材料形成，作为如上所述的材料，可采用玻璃布、含浸有树脂的玻璃布、合成树脂无纺布、金属箔、碳纤维等。
玻璃布是将玻璃纤维形成为布的物质，可用公知的玻璃布。含浸有树脂的玻璃布，是对上述玻璃布进行含浸热固化性树脂或热塑性树脂等合成树脂的处理而成的物质，可用公知的含浸有树脂的玻璃布。热固化性树脂可用例如环氧树脂、聚氨酯树脂、蜜胺树脂、酚醛树脂等。作为热塑性树脂，可用例如乙酸乙烯酯树脂、乙烯-乙酸乙烯酯共聚物(EVA)、氯乙烯树脂、EVA-氯乙烯树脂共聚物等。也可将上述热固化性树脂和上述热塑性树脂合用(例如将蜜胺树脂和乙酸乙烯酯树脂合用)。
金属箔可用例如铝箔或钢箔等公知的金属箔。
其中，若考虑到重量、粘附性、强度和成本的话，较好用玻璃布和含浸有树脂的玻璃布。
上述限定层的厚度是0.05-0.40mm，较好是0.10-0.30mm。
增强层是由加热发泡的发泡性组合物被形成为片状而制得。发泡性组合物含有例如橡胶、环氧树脂和发泡剂。
橡胶，对其无特别限制，可用例如苯乙烯·丁二烯橡胶(例如苯乙烯·丁二烯无规共聚物、苯乙烯·丁二烯·苯乙烯嵌段共聚物、苯乙烯·乙烯·丁二烯共聚物、苯乙烯·乙烯·丁二烯·苯乙烯嵌段共聚物等)、苯乙烯·异戊二烯橡胶(例如，苯乙烯·异戊二烯·苯乙烯嵌段共聚物等)、苯乙烯·异戊二烯·丁二烯橡胶等苯乙烯类橡胶、例如聚丁二烯橡胶(1，4-聚丁二烯橡胶，以下相同)、间规-1，2-聚丁二烯橡胶、丙烯腈·丁二烯橡胶、聚异戊二烯橡胶、氯丁二烯橡胶、异丁烯·异戊二烯橡胶、丁腈橡胶、丁基橡胶、天然橡胶等。
上述橡胶，可单独使用，也可合用。其中，考虑到增强性和对油面的粘合性的话，较好用苯乙烯类橡胶、或者苯乙烯·丁二烯橡胶。上述苯乙烯类橡胶，其苯乙烯含量在50重量％以下，较好在35重量％以下。
上述橡胶采用其数均分子量在30000以上，较好在50000-1000000的橡胶。若数均分子量未满30000时，粘合力，特别是往油面钢板的粘合性下降。
上述橡胶，其门尼粘度是20-60(ML1+4、在100℃)，较好是30-50(ML1+4、在100℃)。
橡胶的配合比例是：对于橡胶和环氧树脂的总量100重量份，是30-70重量份、较好是40-60重量份。若橡胶的配合比例少于上述比例的话，对油面钢板的粘附性会下降，另一方面，若超过上述范围时，增强性可能会降低。
环氧树脂，对其无特别限制，例如可用双酚型环氧树脂(例如，双酚A型环氧树脂、二聚物酸改性双酚A型环氧树脂、双酚F型环氧树脂、双酚S型环氧树脂等)、酚醛清漆树脂型环氧树脂(例如，苯酚清漆树脂型环氧树脂、甲酚清漆树脂型环氧树脂等)、萘型环氧树脂等芳香族类环氧树脂，例如，脂环式环氧树脂、异氰脲酸三缩水甘油基酯、海因环氧树脂等含氮环环氧树脂、加氢双酚A型环氧树脂、脂肪族类环氧树脂、缩水甘油基醚型环氧树脂、低吸水率固化体类为主流的联苯型环氧树脂、二环环型环氧树脂等。上述树脂可单独使用，也可合用。在上述环氧树脂中，考虑到增强性，采用芳香族类环氧树脂，更好用双酚型环氧树脂。
上述环氧树脂，其环氧当量是150-1000g/eqiv.、较好是200-800g/eqiv.。环氧当量通过由采用溴化氢进行滴定测得的环氧乙烷氧浓度算出。
环氧树脂的配合比例是：对于橡胶和环氧树脂的总量100重量份，例如是30-70重量份，较好是40-60重量份。若环氧树脂的配合比例小于上述范围时，增强性可能降低，另一方面，若超过上述范围时，与油面钢板的粘合性可能会下降。
作为发泡剂，采用无机类发泡剂或者有机类发泡剂。
作为无机类发泡剂，可用碳酸铵、碳酸氢铵、碳酸氢钠、亚硝酸铵、氢化硼钠、叠氮化物类等。
作为有机类发泡剂，采用N-亚硝基类化合物(N，N′二亚硝基亚戊基四胺、N，N′-二甲基-N，N′-二亚硝基对苯二甲酰胺等)、偶氮类化合物(偶氮双异丁腈、偶氮双羧酸酰胺、偶氮双羧酸钡等)、氟化链烷(例如，三氯单氟甲烷、二氯单氟甲烷等)、肼类化合物(例如，对甲苯基磺酰基肼、二苯基砜-3，3′-二磺酰基肼、4，4′-氧代双(苯磺酰基肼)、烯丙基双(磺酰基肼)等)、氨基脲类化合物(例如，对甲亚苯基磺酰基氨基脲、4，4′-氧代双(苯磺酰基氨基脲)等)、三唑类化合物(例如，5-吗啉基-1，2，3，4-噻三唑等)等。
作为发泡剂，可用加热膨胀性的物质(例如，异丁烷、戊烷等)封入在微胶囊(例如由1，1-二氯乙烯、丙烯腈、丙烯酸酯、甲基丙烯酸酯等热塑性树脂形成的微胶囊)内的热膨胀性微粒等，作为上述那样的热膨胀性微粒，也可用例如マイクロスフエア(商品名，松本油脂公司制造)等的市面出售的商品。
上述物质可单独使用，也可合用。在上述发泡剂中，考虑到不受外界因素的影响而稳定发泡，较好用4，4′-氧代双(苯磺酰基肼)。
发泡剂的配合比例是：对于橡胶和环氧树脂的总量100重量份，是0.5-10重量份，较好是1-5重量份。若发泡剂的配合比例小于上述范围时，不能充分发泡，厚度不够可能会降低增强性；另一方面，超过上述范围，密度会下降，增强性会降低。
上述发泡性组合物，除了添加上述成分以外，还较好含有相溶化剂。相溶化剂是实现将上述橡胶和环氧树脂进行相溶化的试剂，通过这样的相溶化剂的配合，可进一步提高粘附性和增强性。
作为相溶化剂，对其无特别限制，例如可用环氧改性橡胶等。环氧改性橡胶是在上述橡胶等的分子链末端或分子链中，环氧基被改性的橡胶，其环氧当量是100-10000g/eqiv.，更好是400-3000g/eqiv.。对于将橡胶进行环氧基的改性，可用公知的方法，例如在惰性溶剂中，可使过氧酸类或氢过氧化物类等的环氧化剂与橡胶中的双键进行反应。
作为上述那样的环氧改性橡胶，可用在A-B型嵌段共聚物或者A-B-A型嵌段共聚物(A表示苯乙烯聚合物嵌段，B表示丁二烯聚合物嵌段或者异戊二烯聚合物嵌段等的共轭二烯聚合物嵌段)的B聚合物嵌段上引入环氧基的物质。
更加具体地说，可用环氧改性苯乙烯·丁二烯·苯乙烯嵌段共聚物、环氧改性苯乙烯·乙烯·丁二烯·苯乙烯嵌段共聚物、环氧改性苯乙烯·异戊二烯·苯乙烯嵌段共聚物。它们可单独使用，也可合用。在这些环氧改性橡胶中，考虑到增强性和粘附性两者，较好用环氧改性苯乙烯·丁二烯·苯乙烯嵌段共聚物。
在上述A-B型嵌段共聚物或者A-B-A型嵌段共聚物中，是苯乙烯聚合物嵌段的A嵌段共聚物，其重均分子量是1000-10000左右，玻璃转化温度较好在7℃以上，另外，是共轭二烯聚合物嵌段的B嵌段共聚物，其重均分子量约为10000-500000，玻璃转化温度较好在-20℃以下。A嵌段共聚物和B嵌段共聚物的重量比，作为A嵌段共聚物和B嵌段共聚物，是2/98-50/50，较好是15/85-30/70。
相溶化剂的配合比例是：对于橡胶和环氧树脂的总量100重量份，是1-20重量份，较好是5-15重量份。若相溶化剂的配合比例小于上述范围时，可能有时不能提高增强性和粘附性。另一方面，若超过上述范围时，特别在低温时，粘附性可能低。
上述发泡性组合物，除了添加上述成分以外，较好含有橡胶交联剂及/或环氧树脂固化剂。通过含有橡胶交联剂及/或环氧树脂固化剂，可提高增强性。
橡胶交联剂可用经加热可使橡胶或环氧改性橡胶交联的公知的橡胶交联剂(硫化剂)。作为上述橡胶交联剂，可用硫、硫化物类、硒、氧化镁、一氧化铅、有机过氧化物类(例如，二异丙苯过氧化物、1，1-二叔丁基过氧-3，3，5-三甲基环己烷、2，5-二甲基-2，5-二叔丁基过氧己烷、2，5-二甲基-2，5-二叔丁基过氧己烷、1，3-双(叔-丁基过氧异丙基)苯、叔丁基过氧酮、叔丁基过氧苯甲酸酯)、聚胺类、肟类(例如，对苯醌二肟、p，p′-二苯甲酰基苯醌二肟等)、亚硝基化合物类(例如，对二亚硝基苯炔等)、树脂类(例如，烷基苯酚甲醛树脂、三聚氰胺甲醛缩合物等)、铵盐类(例如，苯甲酸铵等)等。
它们可单独使用，也可合用。在上述橡胶交联剂中，考虑到固化性和增强性，较好用硫。
橡胶交联剂的配合比例，对于橡胶和环氧树脂的总量100重量份，是1-20重量份，较好是2-15重量份。若橡胶交联剂的配合比例小于上述范围时，增强性会下降，另一方面，若超过上述范围时，粘合性下降，对成本方面也不利。
环氧树脂固化剂可用公知的环氧树脂固化剂。例如胺类化合物类、酸酐类化合物类、酰胺类化合物类、酰肼类化合物类、咪唑类化合物类、咪唑啉类化合物类等。其他的还有酚类化合物类、脲类化合物类、聚硫化物类化合物类等。
作为胺类化合物类，可用亚乙基二胺、亚丙基二胺、二亚乙基三胺、三亚乙基四胺、这些胺的加成物、间亚苯基二胺、二氨基二苯基甲烷、二氨基二苯基砜等。
作为酸酐类化合物类，可用邻苯二甲酸酐、马来酸酐、四氢邻苯二甲酸酐、六氢邻苯二甲酸酐、甲基ナド酸酐、均苯四甲酸酐、十二碳烯琥珀酸酐、二氯琥珀酸酐、二苯甲酮四羧酸酐、氯菌酸酐等。
作为酰胺类化合物类，可用双氰胺、聚酰胺等。
作为酰肼类化合物类，可用二酰肼等。
作为咪唑类化合物类，可用甲基咪唑、2-乙基-4-甲基咪唑、乙基咪唑、异丙基咪唑、2，4-二甲基咪唑、苯基咪唑、十一烷基咪唑、十七烷基咪唑、2-苯基-4-甲基咪唑等。
作为咪唑啉类化合物类，可用甲基咪唑啉、2-乙基-4-甲基咪唑啉、乙基咪唑啉、异丙基咪唑啉、2，4-二甲基咪唑啉、苯基咪唑啉、十一烷基咪唑啉、十七烷基咪唑啉、2-苯基-4-甲基咪唑啉等。
它们可单独使用，也可合用。在这些环氧树脂固化剂中，从粘合性考虑，较好用双氰胺。
环氧树脂固化剂的配合比例，对于橡胶和环氧树脂的总量100重量份，是0.5-15重量份，较好是1-10重量份。若环氧树脂固化剂的配合比例少于上述范围时，增强性会下降，另一方面，若超过上述范围时，贮存稳定性差。
上述的发泡性组合物，除了上述成分以外，还可适度含有发泡助剂、交联促进剂、固化促进剂、填充剂、增粘剂、根据需要可适度含有的颜料(碳黑等)、摇变剂(例如，蒙脱石等)、润滑剂(例如，硬脂酸等)、防焦剂、稳定剂、软化剂、增塑剂、防老化剂、抗氧化剂、紫外线吸收剂、着色剂、防霉剂、阻燃剂等公知的添加剂。
作为发泡助剂，可用硬脂酸锌、脲类化合物、水杨酸类化合物、苯甲酸类化合物等。它们可单独使用，也可合用。其配合比例，对于橡胶和环氧树脂的总量100重量份，例如是0.5-10重量份，较好是1-5重量份。
作为交联促进剂，可用氧化锌、二硫代氨基甲酸类、噻唑类、胍类、亚磺酰胺类、秋兰姆类、黄原酸类、乙醛氨类、醛胺类、硫脲类等。这些交联促进剂可单独使用，也可合用。其配合比例，对于橡胶和环氧树脂的总量100重量份，是1-20重量份，较好是3-15重量份。
作为固化促进剂，例如可用咪唑类、叔胺类、磷化合物类、季铵盐类、有机金属盐类等。这些固化促进剂可单独使用，也可合用。其配合比例，对于橡胶和环氧树脂的总量100重量份，是0.5-20重量份，较好是1-10重量份。
作为填充剂，可用碳酸钙(例如，重质碳酸钙、轻质碳酸钙、白艳华等)、滑石、云母、粘土、云母粉、皂石、硅石、矾土、硅酸铝、二氧化钛、乙炔黑、铝粉等。这些填充剂，可单独使用，也可合用，其配合比例，对于橡胶和环氧树脂的总量100重量份，是50-150重量份，较好是75-125重量份。
作为增粘剂，可用松香类树脂、萜烯类树脂(例如，萜烯-芳香族类液态树脂等)、香豆酮-茚类树脂、石油类树脂(例如，C5/C9类石油树脂等)等。这些增粘剂，可单独使用，也可合用。其配合比例，对于橡胶和环氧树脂的总量100重量份，例如是10-200重量份，较好是20-150重量份。
发泡性组合物，按照上述配合比例将上述各成分进行配合，对于配合的方法无特别限制，可利用混合辊、加压式混练机、挤压机等进行混练，制成混练物。
对上述制得的混练物进行调制，以使其的流动试验粘度(动力粘度，60℃、24kg的负荷)是1000-5000Pa·s，更好是1500-4000Pa·s。
混练物(发泡性组合物)，其体积发泡倍率是1.5-4.0倍，更好是2.0-3.5，另外，发泡体层的发泡体的密度(发泡体的重量(g)/发泡体的体积(cm3))是0.2-0.8g/cm3，更好是0.3-0.7g/cm3，按照上述进行调制。
其后，对于制得的混练物，在实质上不使发泡剂分解的温度条件下，利用压延成形。挤压成形或者压制成形等进行压延，形成片状的增强层，将该增强层粘合在限定层上，制得钢板增强片，但无特别限制。
上述形成的增强层的厚度是0.2-3.0mm，较好是0.5-1.3mm。
上述制得的钢板增强片，如图1(a)所示那样，在限定层2上层压增强层3，根据应增强的钢板5(参考图2)的形状，将其裁断加工，如图1(b)所示形成俯视近似于矩形的形状。
在该钢板增强片1中，在限定层2的两端部形成缝隙4。限定层2的两端部是形成为俯视近似于矩形的钢板增强片1的相对的端部(在俯视为矩形形状时，相对端部相互变位约90℃，形成2组，其中某一组相对的端部)，如下所述，在将该钢板增强片1粘附在弯曲的钢板5上时，形成沿着其弯曲方向配置的两端部。
缝隙4，更加具体地说，被各缝隙4所间隔的缝隙4间的长度(沿缝隙4间的两端部相对方向的长度)X，相对于沿该缝隙4间的长度的方向的钢板增强片1的总长度Y，大于等于40％(X/Y×100≥40)，较好是大于等于50％(X/Y×100≥50)，更好是大于等于60％(X/Y×100≥60)，通常按照小于等于90％、沿着略垂直于钢板增强片1的上述两端部相对方向的方向(在粘附于弯曲的钢板5上时，与弯曲方向略垂直的方向)的全部分别形成在各端部上。
若按照如下形成缝隙4时，增强层3在发泡后的冷却时，不能充分缓和端部集中的应力，产生变形：相对于沿着该缝隙4间的长度的方向的上述钢板增强片1的总长度Y，被各上述缝隙4所间隔的缝隙4间的长度X未满40％。
缝隙4的形成，对此无特别限制，可用刀进行切削等公知的切削方法。
缝隙4的深度，对其无特别限制，可贯穿限定层2，较好是以限定层2的厚度的1/3以上的深度形成。
对于缝隙4的宽度也无特别限制，例如可在20mm以下，较好在10mm以下，更好在5mm以下形成。
缝隙4的形状，只要横穿上述方向的全部形成即可，对此无特别限制，在俯视时，不限于图1(b)所示的平行直线，可以波浪状、锯齿状、锥形状、缩颈状等各种形状形成。只要横穿上述方向的全部形成即可，不必完全沿着上述方向形成，也能够以与上述方向交叉的方向形成。
以与上述方向交叉的方向形成各缝隙4时，按照如下方法形成：相对于沿着该缝隙4间的长度的方向的上述钢板增强片1的总长度Y，缝隙4间，在出现宽度宽(长的)长度X和宽度窄(短的)长度X时，最窄(短)的宽度的长X大于等于40％。
在钢板增强片1的两端部所形成的2条缝隙4，其形状可相同，也可不同，但以相对称的形状形成较好。
缝隙4，若按照如下形成的话，还可形成2条以上的缝隙：相对于沿着该缝隙4间的长度的方向的上述钢板增强片1的总长度，被各上述缝隙4所间隔的缝隙4间的长度X大于等于40％。
若在钢板增强片1的两端部附近形成多条缝隙4时，更加缓和两端部集中的应力。
2条以上形成各缝隙4时，按照如下形成：相对于沿着该缝隙4间的长度的方向的上述钢板增强片1的总长度，在沿这些缝隙4间的长度的方向的钢板增强片1的中央部，相对的各缝隙4间的长度X大于等于40％。
上述缝隙4的配置、深度、宽度和形状等，在上述范围内，可根据粘附钢板增强片1的钢板5的材质和形状等，具体决定。
如上所述形成的钢板增强片1，用于粘附在例如运输机械等各种工业用机械的钢板5上以增强该钢板5。
更具体地说，按照如下使用本发明的钢板增强片1：如图2(a)所示那样，在限定层2上层压增强层3，在该增强层3的表面根据需要粘附脱模纸6，使用时，按照虚线所示，将脱模纸6剥离，如图2(b)所示那样，将该增强层3的表面粘附在钢板5上，其后，如图2(c)所示，在规定温度(160-210℃)下加热，使其发泡、交联和固化，形成发泡体层7。
上述钢板增强片由于形成了上述缝隙，在增强弯曲的钢板时，按照沿着与缝隙弯曲方向略垂直的方向粘附该钢板增强片后，若使增强层发泡，冷却时，在沿着弯曲方向的两端部，利用缝隙可缓和集中在该两端部的应力。其结果是：即使是弯曲钢板，也能防止发生在沿着弯曲方向的两端部的显著变形，降低变形，并确保增强。
该钢板增强片，由于在钢板增强片的两端部，沿着略垂直于上述两端部相对方向的方向的全部形成缝隙，所以可减少变形，并防止增强性的下降，可大大提高面刚性。
为此，该钢板增强片粘附在汽车的门板等的弯曲钢板上，可防止沿弯曲方向的端部的显著的变形，切实增强。
将该钢板增强片用于汽车的车体钢板的增强时，首先将该钢板增强片在车体钢板的组装工序中进行粘附后，然后，利用电镀涂装时的热，加热发泡，使其交联和固化，形成发泡体层。
实施例
以下，列举实施例和比较例对本发明进行更加详细地说明，但本发明不受这些例子的限制。
层压体的制作
将苯乙烯·丁二烯无规共聚物(数均分子量为240000。苯乙烯含量是25重量％、门尼粘度是35(ML1+4、在100℃))50重量份、半固形双酚A型环氧树脂(环氧当量250g/eqiv.)50重量份、环氧改性苯乙烯·丁二烯·苯乙烯嵌段共聚物(苯乙烯含量40重量％、环氧当量1067g/eqiv.、ダイセル化学工业公司制造、エポフレンドAT501)10重量份、重质碳酸钙50重量份、滑石50重量份、萜烯一芳香族类液状树脂10重量份、C5/C9类石油树脂30重量份，在130℃下混练。
其后，将4，4′-氧代双(苯磺酰基肼)2重量份、硫10重量份、双氰胺5重量份、氧化锌5重量份、二硫化二苯并噻唑基(交联促进剂)5重量份与其配合，在20℃下混练，将该混练物用压延辊压延成0.6mm的厚度，形成增强层3，在该增强层3上粘合作为限定层2的0.2mm厚度的玻璃布，制成层压体。
实施例1
如图3(b)所示那样，将上述制得的层压体加工成100mm(宽)×50mm(长)的长方形，在该宽方向两端部，用刀如图3(a)所示形成贯穿限定层2的厚度方向的宽0.05mm的2条缝隙4，制得钢板增强片1。
如图3(b)所示，在离宽方向两端边到宽方向内侧10mm的位置上，以俯视平行直线状沿全部长度方向左右对称分别形成各缝隙4。在该钢板增强片1中，被各缝隙4间隔的缝隙4间的宽方向长度被设定为相对于钢板增强片1的宽方向总长度，横穿全部长度方向，为80％。
实施例2
如图4(b)所示那样，将上述制得的层压体加工成100mm(宽)×50mm(长)的长方形，在该宽方向两端部，用刀如图5(a)所示形成贯穿限定层2的厚度方向的宽0.05mm的2条缝隙4，制得钢板增强片1。
如图4(b)所示，在离宽方向两端边到宽方向内侧15mm的位置上，以俯视平行直线状沿全部长度方向左右对称分别形成各缝隙4。在该钢板增强片1中，被各缝隙4间隔的缝隙4间的宽方向长度被设定为相对于钢板增强片1的宽方向总长度，横穿全部长度方向，为70％。
实施例3
如图5(b)所示那样，将上述制得的层压体加工成100mm(宽)×50mm(长)的长方形，在该宽方向两端部，用刀如图6(a)所示形成贯穿限定层2的厚度方向的宽0.05mm的2条缝隙4，制得钢板增强片1。
如图5(b)所示，按如下所述形成各缝隙4：在长度方向一端边，在离宽方向两端边到宽方向内侧10mm的位置上，并且在长度方向另一端边，在离宽方向两端边到宽方向内侧20mm的位置上，以俯视为锥形状沿全部长度方向左右对称分别形成各缝隙4。在该钢板增强片1中，被各缝隙4间隔的缝隙4间的最窄(短)宽方向长度(长度方向另一端边的宽方向长度)被设定为相对于钢板增强片1的宽方向总长度的60％。被各缝隙4间隔的缝隙4间的最宽(长)宽方向长度(长度方向一端边的宽方向长度)被设定为钢板增强片1的宽方向总长度的80％。
实施例4
如图6(b)所示那样，将上述制得的层压体加工成100mm(宽)×50mm(长)的长方形，在该宽方向两端部，用刀如图4(a)所示形成贯穿限定层2的厚度方向的宽0.05mm的2条缝隙4，制得钢板增强片1。
如图6(b)所示，按如下所述形成各缝隙4：在长度方向两端边，在离宽方向两端边到宽方向内侧10mm的位置上，并且在长度方向中央，在离宽方向两端边到宽方向内侧20mm的位置上，以俯视为锯齿状沿全部长度方向左右对称分别形成各缝隙4。在该钢板增强片1中，被各缝隙4间隔的缝隙4间的最窄(短)宽方向长度(长度方向中央的宽方向长度)被设定为钢板增强片1的宽方向总长度的60％。被各缝隙4间隔的缝隙4间的最宽(长)宽方向长度(长度方向两端边的宽方向长度)被设定为钢板增强片1的宽方向总长度的80％。
比较例1
如图7(b)所示那样，仅将上述制得的层压体加工成100mm(宽)×50mm(长)的长方形，如图7(a)所示不形成缝隙4，制得钢板增强片1。
比较例2
如图8(b)所示那样，仅将上述制得的层压体加工成70mm(宽)×50mm(长)的长方形，如图8(a)所示不形成缝隙4，制得钢板增强片1。
比较例3
如图9(b)所示那样，将上述制得的层压体加工成100mm(宽)×50mm(长)的长方形，用刀如图9(a)所示形成贯穿限定层2的厚度方向的宽0.05mm的6条缝隙4，制得钢板增强片1。
如图9(b)所示，在以离宽方向两端边到宽方向内侧12.5mm的等间隔隔开的3处位置上，以俯视平行直线状沿全部长度方向左右对称分别形成各缝隙4。在该钢板增强片1中，被相对于宽方向中央部的各缝隙4间隔的缝隙4间的宽方向长度，横穿长度方向，被设定是钢板增强片1的宽方向总长度的25％。
比较例4
如图10(b)所示那样，将上述制得的层压体加工成100mm(宽)×50mm(长)的长方形，用刀如图10(a)所示形成贯穿限定层2的厚度方向的宽0.05mm的8条缝隙4，制得钢板增强片1。
如图10(b)所示，从以离宽方向两端边到宽方向内侧20mm的间隔相隔开的位置，向着宽方向内侧，以每15mm的间隔在宽方向隔开，在长度方向上以10mm长度形成群鸟状。
评价
如图11(a)所示，将厚度0.3mm、曲率为250mm的弯曲的铝板(A1050)作为被覆体5，在该被覆体5的凹面侧中央部，沿着与缝隙4弯曲方向略垂直的方向粘附各实施例和比较例制得的钢板增强片1，在180℃下加热20分钟，使增强层3发泡固化，形成发泡体层7。其后，常温下放置24小时后，测定被覆体5的变形量和表面强度。
变形量的测定
将被覆体5放于X-Y载物台上，用激光变形计(キ一エンス公司制造，LT-8120型)对垂直于弯曲方向的方向上的变形量进行测定。
被覆体5的变形，如图11(b)所示，算出从钢板增强片1的端部开始，图11(b)的B-B线的测定方向每10mm的被覆体5的变形量，作为钢板增强片1的端部的变形量。该变形量表示在表1中。
面强度的测定
用应力测定装置(岛津制作所制造，AGS-100D型)，用夹具将被覆体5的周围4边固定后，用负荷感应器(load cell)(SBL-1kN)测定将凸面侧中央部压陷3mm时的压缩负荷。将该压入负荷(压缩负荷)表示在表1中。压入速度采用50mm/分钟，采用直径11mm的橡胶球(橡胶硬度70)作为压头。在表1中，以仅将铝板压入的负荷作为参考。
表1
 实施例1  实施例2  实施例3  实施例4
 变形量(μm)  31.2  14.0  29.7  28.0
 压入负荷(N)  28.5  28.8  28.6  28.7
 比较例1  比较例2  比较例3  比较例4   铝板
 变形量(μm)  40.3  31.5  8.1  37.8   /
 压入负荷(N)  29.5  27.0  26.9  26.9   10.2
上述说明提供了本发明的例示的实施形态，但不单纯限定于这些例示，进行限定性解释。本技术领域技术人员所明确的本发明的变形例也包括在前述的权利要求范围内。

Claims (16)

1.钢板增强片，它是具有限定层和增强层的钢板增强片，其特征在于，至少在上述限定层的两端部形成缝隙，该缝隙沿着略垂直于上述两端部相对方向的方向的全部形成，并配置成：相对于沿着该缝隙间的长度的方向的上述钢板增强片的总长度，被各上述缝隙所间隔的缝隙间的长度大于等于40％。
2.根据权利要求1所述的钢板增强片，其特征在于，各上述缝隙被配置成：相对于沿着该缝隙间长度的方向的上述钢板增强片的总长度，上述缝隙间的长度大于等于50％。
3.根据权利要求1所述的钢板增强片，其特征在于，各上述缝隙被配置成：相对于沿着该缝隙间长度的方向的上述钢板增强片的总长度，上述缝隙间的长度大于等于60％。
4.根据权利要求1所述的钢板增强片，其特征在于，上述增强层的经加热发泡的发泡性组合物被形成为片状，上述发泡性组合物含有橡胶、环氧树脂和发泡剂。
5.根据权利要求4所述的钢板增强片，其特征在于，上述橡胶是苯乙烯类橡胶。
6.根据权利要求5所述的钢板增强片，其特征在于，上述苯乙烯类橡胶是苯乙烯·丁二烯橡胶。
7.根据权利要求4所述的钢板增强片，其特征在于，上述环氧树脂的配合比例，相对于上述橡胶和上述环氧树脂的总量100重量份，是30-70重量份。
8.根据权利要求4所述的钢板增强片，其特征在于，上述发泡性组合物还含有相溶化剂，上述相溶化剂是环氧改性橡胶。
9.根据权利要求8所述的钢板增强片，其特征在于，上述相溶化剂的配合比例，相对于上述橡胶和上述环氧树脂的总量100重量份，是1-20重量份。
10.根据权利要求1所述的钢板增强片，其特征在于，上述缝隙具有上述限定层厚度的1/3以上的深度。
11.根据权利要求1所述的钢板增强片，其特征在于，上述缝隙具有20mm以下的宽度。
12.根据权利要求1所述的钢板增强片，其特征在于，上述缝隙的形状选自上述限定层的俯视图中的平行直线、波浪状、锯齿状、锥形状、缩颈状。
13.根据权利要求1所述的钢板增强片，其特征在于，上述钢板增强片的两端部所形成的2条缝隙是相互对称的形状。
14.根据权利要求1所述的钢板增强片，其特征在于，2条或2条以上形成上述缝隙。
15.根据权利要求12所述的钢板增强片，其特征在于，上述缝隙的形状是上述限定层俯视图中的锥形状。
16.根据权利要求12所述的钢板增强片，其特征在于，上述缝隙的形状是上述限定层俯视图中的缩颈状的形状。
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