CN1729041A - 降低部分燃烧fcc工艺中的气相还原态含氮物质 - Google Patents

降低部分燃烧fcc工艺中的气相还原态含氮物质 Download PDF

Info

Publication number
CN1729041A
CN1729041A CNA2003801071644A CN200380107164A CN1729041A CN 1729041 A CN1729041 A CN 1729041A CN A2003801071644 A CNA2003801071644 A CN A2003801071644A CN 200380107164 A CN200380107164 A CN 200380107164A CN 1729041 A CN1729041 A CN 1729041A
Authority
CN
China
Prior art keywords
vapour phase
additives
catalyst
phase reduction
compositions
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CNA2003801071644A
Other languages
English (en)
Other versions
CN100377765C (zh
Inventor
G·雅卢里斯
J·A·鲁德西尔
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
WR Grace and Co
Original Assignee
WR Grace and Co
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by WR Grace and Co filed Critical WR Grace and Co
Publication of CN1729041A publication Critical patent/CN1729041A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN100377765C publication Critical patent/CN100377765C/zh
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
    • B01D53/86—Catalytic processes
    • B01D53/8621—Removing nitrogen compounds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/74—General processes for purification of waste gases; Apparatus or devices specially adapted therefor
    • B01D53/86—Catalytic processes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
    • B01D53/96—Regeneration, reactivation or recycling of reactants
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P30/00—Technologies relating to oil refining and petrochemical industry
    • Y02P30/40—Ethylene production

Abstract

通过将废气与能够使气相含氮物质还原成分子氮的氧化催化剂/添加剂组合物接触，可实现减少在部分或不完全燃烧模式下运行的FCC再生器的废气中的气相还原态含氮物质。氧化催化剂/添加剂的可流化颗粒与FCC催化剂装料一起在整个部分或不完全燃烧的FCC装置中循环。减少了气相还原态含氮物质和NOx成分的烟气传送至下游的CO炉，优选为低NOx的CO炉。在该CO炉中，随着CO被氧化成CO2，减少量的气相还原态含氮物质被氧化为NOx，从而促进了排放到环境中的总NOx的降低。

Description

降低部分燃烧FCC工艺中的气相还原态含氮物质
发明领域
本发明涉及一种在炼油工艺中，尤其是在流化床催化裂化(FCC)工艺中降低NOx排放的工艺。更具体地说，本发明涉及一种降低流化床催化裂化装置(FCCU)再生器在部分或不完全燃烧模式下排出的废气中的气相还原态含氮物质(例如NH3、HCN)的工艺。
发明背景
近年来在美国以及其它地方，人们越来越关注于工业排放的有害含氮、硫和碳的氧化物引起的大气污染问题。为了对这些问题作出响应，政府机构已在一些方面对可允许排放的一种或多种污染物做出了限制，并且很明显这些限制具有越来越严格化的趋势。
从流化床催化裂化装置(FCCU)再生器排出的烟气流中的NOx，或称氮氧化物，是一个普遍存在的问题。流化床催化裂化装置(FCCU)可处理含氮化合物的重质烃进料，其中的部分是在其进入再生器时包含在催化剂上的焦炭中的。该焦炭氮中的一些要么在FCC再生器中，要么在下游的CO炉中被最终转变成NOx排放物。因此，由于催化剂的再生，所有处理含氮原料的FCCU都会存在NOx排放的问题。
在FCC工艺中，催化剂颗粒(装料(inventory))在催化裂化区域与催化剂再生区域之间反复循环。在再生期间，催化剂颗粒上的焦炭(来自于裂化反应)沉积物在高温下通过含氧气体例如空气的氧化作用而除去。焦炭沉积物的去除将催化剂颗粒的活性恢复到了使其能够在裂化反应中被再利用的程度。该焦炭去除步骤在有氧气的条件下的很大范围内都可实现。处于最小值时，典型的是至少有足够的氧气以将所有的焦炭转变为CO和H2O。处于最大值时，存在的氧气量等于或大于将所有焦炭氧化成CO2和H2O所需要的量。
在用足够的空气将催化剂上基本上全部焦炭转化为CO2和H2O的FCC装置中，从再生器排出的废气中会含有“过量氧气”(典型地占废气总量的0.5至4％)。这种燃烧运行模式通常称为“完全燃烧”。当流化床催化裂化装置(FCCU)再生器处于完全燃烧模式下的操作状态时，再生器中的条件可用于大部分的氧化。也就是说，至少有足够量的氧气可以转化(燃烧)全部的还原态气相物质(例如CO、氨、HCN)，无论这是否实际发生于这些物质在再生器中的停留时间的期间内。在这些条件下，基本上所有在FCCU提升管中的裂化工艺过程中与焦炭一起沉积在催化剂上的氮最终都被转化成分子氮或者NOx并同废气一道离开再生器。不同于分子氮，转化成NOx的焦炭氮的量依赖于FCCU，尤其是再生器的设计、条件和运作，但典型地是大部分的焦炭氮以分子氮的形式离开再生器。
另一方面，当加入FCCU再生器的空气量不足以将裂化催化剂上的焦炭完全氧化成CO2和H2O的时候，则该焦炭中的一些残留在催化剂上，此时燃烧的焦炭中的碳大部分仅仅被氧化为CO。当FCCU在这种模式下运行时，氧气可能会也可能不会存在于再生器的废气中。然而，假如再生器废气中有氧气存在，根据化学计算法：
其通常也不足以将所有气流中的CO转化成CO2。这种运行模式通常称为“部分燃烧”。当FCCU再生器处于部分燃烧模式下的操作状态时，所生成的CO，一种公知的污染物，就不能不经过处理而释放到大气中。为了将CO从再生器废气中去除，并且实现回收其燃烧所产生的热量的益处，炼厂一般在外加燃料和空气帮助下，在通常被称作“CO炉”的燃烧器中，燃烧再生器废气中的CO。通过燃烧CO所回收的热量用来产生蒸汽。
当再生器在部分燃烧模式下运行时，再生器中的条件全面降低，其中由空气加入的氧气已被消耗而CO浓度已经积累。也就是说，没有足够的氧气来转化/燃烧所有的还原物质，不管是否还有一些氧气实际存在。在这些条件下，一些焦炭氮被转化成所说的“气相还原态含氮物质”，例如氨和HCN。NOx有时也会存在于部分燃烧再生器的废气中，但是通常只是少量。当这些气相还原态含氮物质与余下的再生器废气一同在CO炉中燃烧时，它们可被氧化成NOx，之后排放到大气中。该NOx与在CO炉燃烧器中由空气N2氧化形成的任何“热”NOx一起构成了FCCU装置在部分或者不完全燃烧模式下运行时的总NOx排放。
FCCU再生器也可以设计并运行一种介于完全燃烧和部分燃烧模式之间的“不完全燃烧”模式。出现这种中间状态的例子有，当FCCU再生器中产生了足够的CO而需要使用CO炉时，但由于加入的空气量足够大以致使装置接近于完全燃烧的运行模式，因而废气中存在大量的氧气并且再生器的大部分实际是在完全氧化性的条件下运行的。在这种情况下，虽然废气中仍然存在气相还原态含氮物质，但也存在大量的NOx。大多数情况下，大部分该NOx不会在CO炉中被转化，并最终被排放到大气中。
FCCU运行还有另一种燃烧模式是在与相对少量的过量氧气和/或空气与焦炭化催化剂的混合不充分时的看似完全燃烧的模式。在这种情况下，再生器中的大部分可能处于还原状态下，即使整个再生器看似在氧化。在这些情况下，还原态含氮物质可能在再生器废气中伴随着NOx存在。
人们已经提出多种催化工艺来控制离开FCCU再生器的烟气中的NOx排放。
例如，新近专利，包括美国专利6280607、6129834和6143167，已提出使用NOx脱除组合物来减少来自于FCCU再生器的NOx排放。美国专利6165933也公开了一种NOx还原组合物，其促进了FCC催化剂再生工艺步骤中的CO燃烧，而同时降低了在再生步骤中所排放的NOx水平。在这些专利中所公开的NOx组合物可用作添加剂，其随着FCC催化剂装料而被循环利用或者作为FCC催化剂整体的一部分加入。
在美国专利4290878中，通过向燃烧促进剂上添加比Pt的量更少的铱或铑，在铂促CO氧化促进剂存在的情况下，来控制完全燃烧再生器中的NOx。
美国专利4973399公开了适用于减少完全CO-燃烧模式下运行的FCCU装置再生器中的NOx排放的载铜沸石添加剂。
美国专利4368057教导了通过将NH3和足量的NOx反应来除去气体燃料的NH3污染。
然而，上述现有技术没有意识到这样一种FCC工艺，其中在部分或不完全燃烧模式下运行的FCCU再生器的烟气中的气相还原态含氮物质，例如NH3和HCN，的量最小化。
在控制部分或不完全燃烧模式下运行的FCC再生器中的氨释放方面的努力是公知的。
例如，美国专利5021144公开了通过加入大量过量的一氧化碳(CO)氧化促进剂，足够防止再生器的稀释阶段的二次燃烧，从而减少部分燃烧模式下运行的FCC再生器中的氨的工艺。
美国专利4755282公开了一种工艺，用于减少在部分或不完全燃烧模式下运行的FCCU再生器的再生区废气中的氨含量。该工艺需要以预定的供给速度将微细尺寸，即10到40微米的氨分解催化剂传送到FCCU的再生区，或者与来自FCCU再生区的废气的混合物中，这样由于这种微细尺寸的氨分解催化剂颗粒的快速淘析，在紧密的再生器催化剂床上该分解催化剂的停留时间相对于较大的FCC催化剂颗粒来说较短。该微细尺寸的被淘析的分解催化剂颗粒被第三阶段的旋风分离器所捕获并回收到FCCU的再生器中。该分解催化剂可以是分散在无机载体上的贵金属族。
美国专利4744962解释了一种减少FCCU再生器烟气中的氨的后处理工艺。该后处理工艺涉及处理再生器烟气以便在该气体离开FCCU再生器之后而在通过CO炉之前减少氨含量。
在炼油工业中仍需求改善的FCC工艺，其使部分或不完全燃烧的FCCU再生器所排放的气相还原态含氮物质和NOx含量最小化，该工艺应简单而不需要额外的设备、时间和花费，而这些一般是用于去除再生器废气中气相还原态含氮物质的现有技术FCC工艺所拥有的。
发明简述
人们已经开发出一种催化裂化工艺，其可以在离开再生器之前并且通入CO炉之前，减少从催化裂化单元的部分或不完全燃烧再生器区域中释放的烟气中的气相还原态含氮物质，例如NH3和HCN的含量。更有利地是，在存在一般在部分燃烧模式下运行的再生区域中发现的CO和其它还原剂和氧化剂的催化裂化工艺中，本发明工艺将气相还原态含氮物质转变成了分子氮，从而防止在CO炉中还原态含氮物质转化成NOx。
尽管在部分或不完全燃烧模式下运行的FCCU再生器具有还原性环境，但再生器中会形成一些NOx。除了控制气相还原态含氮物质的含量以外，本发明工艺还提高了FCC工艺中对部分或不完全燃烧再生器中形成的NOx的减少量。本发明工艺中使用的微粒组合物催化了NOx和典型存在于FCCU再生器中的还原剂，例如CO、碳氢混合物和气相还原态含氮物质之间的反应，从而形成分子氮。更有利的是，本发明的工艺提供了在NOx离开再生器和通过CO炉并进入环境之前，对再生器中的NOx的还原。
本发明工艺包括，向具有在部分或不完全燃烧模式下运行的再生器区域的催化裂化容器中提供裂化催化剂的循环装料，与具有在催化裂化条件下能够将气相还原态含氮物质排放物氧化成分子氮的氧化催化剂/添加剂组合物，并且在催化裂化工艺中，在整个裂化容器内与裂化催化剂装料同时循环该氧化催化剂/添加剂组合物。
在本发明的一个优选实施方案中，该工艺为流化床催化裂化(FCC)工艺，其中流化床催化裂化装置(FCCU)再生器在部分或不完全燃烧的模式下运行。根据本发明工艺，氧化催化剂/添加剂以如下方式与FCC催化剂装料一起在整个FCCU内循环，即催化剂/添加剂组合物在FCCU再生器中的停留时间相对于FCC裂化催化剂的停留时间相同或者基本相同。
有利的是，本发明的工艺降低了在部分或不完全燃烧模式下运行的FCCU再生器所释放的烟气中的气相还原态含氮物质含量的工艺。所述还原态含氮物质含量被降低了的烟气被传输到CO炉中。在CO炉中，随着CO被氧化成CO2，较少量的气相还原态含氮物质被氧化成NOx，因而提高了对来自FCCU中的NOx排放物的总减少量。
因而，本发明的一个优点在于提供了一种工艺，用于减少在部分或不完全燃烧模式下运行的FCC装置再生器中所排出的烟气中的气相还原态含氮物质如NH3和HCN的含量。
本发明的另一个优点在于提供了一种工艺，其通过减少和控制随再生器区域排放物一起排出的气相还原态含氮物质，来减少部分或不完全燃烧的FCCU再生器的废气中的NOx。
本发明还具有的又一个优点是提供了一种工艺，其通过利用微粒氧化催化剂/添加剂，其颗粒尺寸足够使该催化剂/添加剂与FCC催化剂装料同时在整个FCCU中循环，从而减少在部分或不完全燃烧模式下运行的FCCU再生器中气相还原态含氮物质如NH3和HCN的含量。
本发明的另一个优点在于提供了一种工艺，用于减少部分或不完全燃烧的FCCU再生器的废气中的气相还原态含氮物质，例如NH3和HCN，其中该气相还原态含氮物质被还原为分子氮，因而防止其转变成NOx。
本发明还有另一个优点在于提供了一种工艺，用于减少从FCC再生器流到CO炉的流出气流中的气相还原态含氮物质，从而随着CO被氧化为CO2，较少量的还原态含氮物质被氧化为NOx。
本发明的另一个优点在于提供了一种改进的FCC工艺，其特征在于减少了从FCC再生器流到CO炉的流出气流中的气相还原态含氮物质，其中该工艺取消了在离开FCCU再生器之后，对再生器烟气的后处理工艺中的额外处理设备及其步骤的需求和花费。
本发明的另一个优点在于提供了一种改进的FCC工艺，其特征在于减少了总NOx的排放，因为减少了从FCC再生器流到CO炉的流出气流中的气相还原态含氮物质。
还有，本发明的另一个优点在于提供了一种改进的FCC工艺，其特征在于减少了总NOx的排放，因为使用了用于减少从FCC再生器流到CO炉的流出气流中的气相还原态含氮物质的添加剂，再加上“低NOx”的CO炉(也就是一种设计成用于生成低热NOx的锅炉)，从而产生了比单独使用添加剂甚至更少的总NOx排放量。
本发明的另一个优点在于提供了一种改进的FCC工艺，其特征在于，通过催化NOx与典型存在于部分或不完全燃烧FCCU再生器中的CO和其它还原剂之间的反应，从而减少了来自于部分或不完全燃烧模式下运行的FCCU再生器的总NOx排放量。
下面进一步详细描述了本发明的这些方面以及其它一些方面。
附图简述
图1是RTU中的氨转化降低对比图示，其中分别存在添加剂A、B和C，单独的FCC催化剂，以及市售燃烧促进剂CP-3的情况下，在反应器进料中氨与CO在不同水平的氧气下反应。
图2是RTU中氨转化成NOx的对比图示，其中分别存在添加剂A、B和C，单独的FCC催化剂，以及市售燃烧促进剂CP-3的情况下，在反应器进料中氨与CO在不同水平的氧气中反应。
图3是RTU中氨转化的对比图示，其中分别存在添加剂A、B和C，单独的FCC催化剂，以及市售燃烧促进剂CP-3的情况下，在反应器进料中氨与NOx在不同水平的O2中反应。
图4是RTU中NOx转化的对比图示，其中分别存在添加剂A、B和C，单独的FCC催化剂，以及市售燃烧促进剂CP-3的情况下，在反应器进料中氨与NO在不同水平的O2中反应。
图5是RTU中NOx转变成分子氮的对比图示，其中分别存在添加剂A、B和C，单独的FCC催化剂，以及市售燃烧促进剂CP-3的情况下，在反应器进料中氨与CO在不同水平的O2中反应。
发明详述
对本发明来说，在此使用的术语“NOx”表示氮氧化物，例如，主要的有害氮氧化物一氧化氮(NO)和二氧化氮(NO2)，以及N2O4、N2O5及其混合物。
术语还原的“气相还原态含氮物质”在此用于表示在流化床催化裂化工艺中形成于流化床催化裂化装置再生器中的任何含氮气相物质，其中该气态物质含有标称电荷(nominal charge)小于零的氮。气相还原态含氮物质的例子包括，但不限于，氨(NH3)、氰化氢(HCN)等等。
根据本发明工艺，在气体通入CO炉之前通过减少存在于FCCU再生器烟气中的气相还原态含氮物质的量，可将部分或不完全燃烧模式下运行的FCC工艺中释放的NOx含量有效地降低并达到更易被接受的水平，在CO炉中随着CO被氧化为CO2，较少量的还原态含氮物质，例如NH3和HCN，被氧化成NOx并被释放到大气中。通过将循环裂化催化剂装料与足以减少再生器废气中的还原性含氮物质含量的大量氧化催化剂/添加剂接触，同时使该添加剂与循环催化剂装料同时在整个FCCU中循环，就可以实现减少气相还原态含氮物质。
虽然对本发明工艺中用以去除或最小化气相还原态含氮物质的运行机制还没有确切的理解，但据信该工艺是通过两个不同的机制进行的，其中之一造成了还原态含氮物质转变为分子氮。在这两个机制之一中，气相还原态含氮物质被部分氧化成分子N2，其根据NH3的反应：
另一选择，气相还原态含氮物质可被氧化成氮氧化物，主要为NO。然后催化剂/添加剂催化所生成的氮氧化物发生还原，其中通过使其与存在于再生器中的一种还原剂，例如CO或者未转化的氨反应。此外，生成的NOx可通过与再生的裂化催化剂上的焦炭进行反应而被还原。对于气相还原态含氮物质NH3来说，该机制是根据以下反应方式进行的：
本发明工艺涉及在催化裂化工艺中循环裂化催化剂装料和气相还原态含氮物质氧化催化剂/添加剂，目前这是几乎固定不变的FCC工艺。为了方便起见，本发明将参照FCC工艺来描述，尽管现有裂化工艺也可用于较老式的移动床式(TCC)裂化工艺，只要对颗粒大小加以适当地调整以适于该工艺的需要。除了向催化剂装料中加入氧化催化剂/添加剂组合物，并在产品回收部分作一些可能的改变，如下面所讨论的，操作该工艺的方式仍没有改变。因而，可以使用传统的FCC催化剂，例如，具有八面沸石裂化组分的沸石基催化剂，如seminalreview中Venuto和Habib的Fluid Catalytic Cracking withZeolite Catalysts，Marcel Dekker，New York 1979，ISBN 0-8247-6870-1中所述，以及许多其它资料所述，例如Sadeghbeigi的Fluid Catalytic Cracking Handbook，Gulf Publ.Co.Houston，1995，ISBN 0-88415-290-1。FCC催化剂典型地由粘合剂，通常为硅土、氧化铝或者氧化硅铝，Y型酸性沸石活性组分，单或多基体氧化铝和/或氧化硅铝，以及填料如高岭土所组成。该Y型沸石可以以一种或多种形式存在，并且可以用稳定化阳离子如任何稀土元素进行超稳定化和/或处理。
较简单地说，将重质烃进料裂解为较轻质产物所采用的流化床催化裂化工艺如下进行，通过将循环式催化剂的再循环裂化工艺中的进料与循环可流化催化裂化的催化剂装料相接触，其中该催化剂装料是由平均颗粒尺寸为约50至约150μm，优选约60至约100μm的微粒所构成。所述循环式工艺中的主要步骤有：
(i)在在催化裂化条件下运行的催化裂化区域，通常为提升管裂化区域中，通过将进料与热的再生的裂化催化剂接触，催化裂化进料原料用以产生流出物，其中流出物包含裂解产物以及含有焦炭和可汽提烃的使用过的催化剂；
(ii)将该流出物排出并分离，通常在一个或多个旋风分离器中分离成富含裂解产物的蒸汽相和富含使用过的催化剂的固相；
(iii)取出蒸汽相作为产物，并在FCC主塔和其附塔中分馏以形成气态和液态裂解产物，包括汽油；
(iv)将所使用过的催化剂进行汽提处理，通常使用水蒸汽，以便从该催化剂中去除吸留的烃，之后使该汽提处理后的催化剂氧化再生以产生热的再生催化剂，然后将其循环送至裂化区域用于下一步进料的裂化。
适合的进料包括在催化裂解时能提供汽油或者柴油产品的石油馏分或原油残留物。也可包括沸点在约204℃至约816℃的合成进料，例如来源于煤炭、焦油砂或页岩油的油类。
在高分子量的烃向低分子量的烃转化中，所采用的裂化条件包括480至约600℃的温度。用于烃转化的催化剂与烃的重量比预期在约为1比100，优选为约3比20。根据进料质量、所使用的催化剂以及装置的设计和操作，沉积在催化剂表面的焦炭的平均量为0.5重量％至3.0重量％。在内置于反应器中或者位于外部容器内的快速汽提区中来实现烃从催化剂上的快速脱离。该汽提操作是在存在水蒸气或其它惰性气体的情况下，在约480℃至约600℃的温度下进行的。
FCC工艺的催化剂再生区域包括，温度在约600℃到约800℃的下方密相床层催化剂和温度在约600℃至约800℃的顶部稀释相催化剂。如本领域所公知的，催化剂再生区域可由单个或多个反应器所构成。为了去除催化剂上的焦炭，要向再生区域加入氧气。这可通过常规工艺进行，例如，在再生区域底部采用适当的喷射装置，或者如果需要的话，向再生区域的密相床层或稀释相的其它部分加入额外的氧气。
本发明中，优选提供少于化学计量的氧气量以在部分或不完全燃烧模式下操作再生区域。对本发明来说，再生区域会在部分或不完全燃烧模式下运行，其满足下面任何一个条件：(1)没有足够的空气或氧气加入到再生器中以将使用过的裂化催化剂上的焦炭中的所有碳转化成CO2；(2)再生器流出物未含有足够的氧气以将再生器流出物中的所有CO转化成CO2；和/或(3)再生器流出物中存在足够量的CO，从而在使所述FCCU再生器流出物排放到空气中之前，需要使用CO炉来处理该再生器流出物，并将包含在流出物中的CO转化成CO2。
再生区域的下游，即固体催化剂和氧化催化剂/添加剂颗粒和使用过的再生气体，含有少量的氧气，以及一氧化碳加二氧化碳，水和氮氧化物，以及气相还原态含氮物质，被传送至分离装置中。优选地，该分离装置包括一系列旋风分离器，其中颗粒会从该旋风分离器的底部落出，而再生气体将从该旋风分离器的顶部释放。在该分离装置中将该再生废气从固体颗粒中充分分离出之后，将该气体传送到CO炉中，其中加入了氧气以将CO氧化成CO2。CO炉或燃烧区域典型地利用辅助燃料运行以确保CO完全转化为二氧化碳。CO炉的上游或者下游，可利用静电除尘器来去除夹带在再生废气中的尘粒。也可以使用涤气器来减少该装置中排放的微粒和SOx。
本发明工艺中可采用的氧化催化剂/添加剂可以为任何可流化材料，其在催化裂化条件下当该催化剂/添加剂随着裂化催化剂装料一起在整个裂化装置中循环时，具有将气相还原态含氮物质氧化成分子氮的活性，其中所述气相还原态含氮物质存在于部分或不完全燃烧模式下运行的FCCU再生区域中所排放的废气中。典型地，催化剂/添加剂包括多孔的、无定型或晶体的、耐火支持材料，例如酸性金属氧化物、尖晶石、水滑石等等，其被至少一种金属成分助催化。适合的金属助催化剂包括但不限于，碱金属和/或碱土金属，过渡金属，稀土金属，铂族金属，Ib族金属，IIb族金属，VIA族金属，锗、锡、铋、锑，及其混合物。特别优选的是铂族金属。也优选具有储氧能力的过渡金属和稀土金属。在催化裂化条件下，金属助催化剂的使用量足够用于助催化氨的氧化，以及经由NOx与典型存在于部分或不完全燃烧模式下的FCCU再生器中的气相还原剂，如CO、烃等之间的反应，将NOx还原。
本发明工艺中适于用作氧化催化剂/添加剂的一类物质包括与本申请一并提交的USSN_____，Grace Docket No.W9556-01中所公开和描述的组合物，在此引入上述申请的全文作为参考。此类氧化催化剂/添加剂组合物典型地包括以下微粒混合物：(a)基本不含沸石的酸性金属氧化物(优选含有硅土和氧化铝，最优选含有至少50wt％的氧化铝)；(b)碱金属(至少0.5wt％，优选约1至约20wt％)，碱土金属(至少0.5wt％，优选约0.5至约60wt％)及其混合物；(c)至少0.1wt％的稀土或过渡的金属储氧金属氧化物成分(优选为二氧化铈)；以及(d)至少0.1ppm的贵金属成分(优选为Pt，Pd，Rh，Ir，Os，Ru，Re及其混合物)。所有表示的百分比基于氧化催化剂/添加剂组合物的总重量计算。
本发明工艺中适于用作氧化催化剂/添加剂的第二类物质包括低NOx、CO燃烧促进剂，如美国专利6165933和6358881中公开并描述，在此引入这些专利的全文作为参考。典型地，该低NOx、CO燃烧促进剂组合物包括(1)酸性氧化物载体；(2)碱金属和/或碱土金属或其混合物；(3)具有储氧能力的过渡金属氧化物；以及(4)钯。所述酸性氧化物载体优选含有氧化硅铝。二氧化铈是优选的储氧氧化物。优选地，该氧化催化剂/添加剂包括(1)含有至少50wt％氧化铝的酸性金属氧化物载体；(2)以碱金属氧化物计，约占1-10重量份的至少一种碱金属、碱土金属或其混合物；(3)占至少1重量份的CeO2；以及(4)约占0.01-5.0重量份的Pd，组份(2)-(4)的所有重量份是根据每100份所述酸性金属氧化物载体计算的。
本发明工艺中适于用作氧化催化剂/添加剂的第三类物质包括NOx还原组合物，如美国专利6280607B1、6143167和6129834中所公开并描述，在此引入这些专利的全文作为参考。一般来说，NOx还原组合物包含(1)酸性氧化物载体；(2)碱金属和/或碱土金属或其混合物；(3)具有储氧能力的过渡金属氧化物；以及(4)选自周期表的Ib族和IIb族的过渡金属。优选地，所述酸性氧化物载体含有至少50wt％的氧化铝，并优选包含氧化硅铝。二氧化铈为优选储氧氧化物。在本发明的优选实施方案中，所述氧化催化剂/添加剂包括(1)含有至少50wt％氧化铝的酸性氧化物载体；(2)以金属氧化物计，1-10wt％的碱金属、碱土金属或其混合物；(3)至少1wt％的CeO2；以及(4)以金属氧化物计，0.01-5.0份wt％选自周期表的Ib族的过渡金属，组份(2)-(4)的所有重量百分数是基于所述酸性金属氧化物载体的总重量计算的。
本发明工艺中适于用作氧化催化剂/添加剂的另一类物质包括含有贵金属的镁-铝尖晶石添加剂组合物，如美国专利4790982中所公开并描述，在此引入所述专利的全文作为参考。一般来说，这类组合物包括至少一种含金属的尖晶石，该含金属的尖晶石包括第一金属和化合价高于所述的第一金属化合价的第二金属，至少一种不同于所述第一金属和第二金属的第三金属和至少一种不同所述第一、第二和第三金属的第四金属组分，其中所述第三金属选自Ib族金属、IIb族金属、VIA族金属、稀土金属、铂族金属及其混合物，所述第四金属选自铁、镍、钛、铬、锰、钴、锗、锡、铋、钼、锑、钒及其混合物。优选地，所述含金属的尖晶石包括镁作为所述第一金属以及铝作为所述第二金属，并且在所述尖晶石中镁与铝的原子比至少为约0.17。尖晶石中的第三金属优选包含铂族金属。以单质第三金属计算，优选该第三金属组分存在的量为约0.001重量％至约20重量％，而以单质第四金属计算，所述第四金属组分存在的量为约0.001重量％至约10重量％。
本发明工艺中所使用的氧化催化剂/添加剂结合物典型地以颗粒形式存在，并且颗粒大小应足以使得组合物与裂化催化剂一起同时在整个催化裂化装置中循环。典型地，该催化剂/添加剂具有的平均尺寸为大于45□m。优选地，其平均尺寸为约50至200□m，最优选约55到150，而甚至更优选约60到120□m。该催化剂/添加剂具有的表面积为至少5m2/g，优选至少10m2/g，最优选至少30m2/g，而戴维逊(Davison)摩损指数(DI)为50或更小，优选20或更小，最优选15或更小。
氧化催化剂/添加剂可以作为单独的催化剂/添加剂颗粒与裂解催化剂一起使用，或者加入该裂解催化剂作为催化剂组分。在本发明的优选实施方案中，氧化催化剂/添加剂作为单独的颗粒与裂解催化剂装料一起使用，使得实现气相还原态含氮物质到氮气的最佳转化，同时保持了能接受的裂化催化剂产物的产量。
当作为单独的添加剂使用时，可以以相对于未使用催化剂/添加剂时存在的含氮物质的量来说，足以减少存在于FCCU再生器中的所述气相还原态含氮物质含量的任何量使用氧化催化剂/添加剂，其由常规的气体分析工艺测量，包括但不限于，化学发光、UV光谱分析以IR光谱分析等等。典型地，该催化剂/添加剂的用量至少为0.01wt％。优选地，该催化剂/添加剂的用量为约0.01至约50wt％，最优选占裂化催化装料的约0.01到约20wt％。在氧化催化剂/添加剂具有促进CO氧化的活性时，优选使用催化剂/添加剂的量需要防止在催化裂化装置中发生二次燃烧。氧化催化剂/添加剂的单独颗粒可通过常规的工艺加入，例如通过补充催化剂到再生器或通过其它的便利工艺。
当该氧化催化剂/添加剂组合物加入到裂化催化剂上面或当中作为其单独成分时，典型地该催化剂/添加剂的用量至少占该裂化催化剂的0.01重量％。优选地，催化剂/添加剂的用量占裂化催化剂的约0.01至50重量％；最优选占裂化催化剂的约0.1至约20的重量％。
除了裂化催化剂和除氨添加剂之外，催化物质的循环装料中可能存在其它的催化活性成分。这些其它物质的实例包括基于ZSM-5沸石的辛烷助催化剂，基于被负载的贵金属如铂的一氧化碳燃烧促进剂，烟气脱硫添加剂如DESOX(镁铝尖晶石)，带钒底裂化添加剂，如Krishna，Sadeghbeigi，op cit和Scherzer，Octane EnhancingZeolitic FCC Catalysts，Marcel Dekker，New York，1990，ISSN0-8247-8399-9中所述。这些其它成分可以根据它们的常规量来使用。
用以最小化气相还原态含氮物质含量的本工艺的效果是减少了在部分或不完全燃烧模式下运行的FCC工艺中排放的NOx总量。通过使用本工艺可实现NOx排放的显著降低，在使用上述催化剂的优选形式的情况下持续转化，与使用常规裂化催化剂的基本情况相比，有时能降低多达约90％。根据本发明的工艺，很容易实现NOx降低10到90％，如以下实施例所示。然而，正如催化剂领域的普通技术人员所知，NOx降低的程度依赖于这样一些因素，例如所采用的添加剂的组分和用量；FCCU操作的设计和方式，包括但不仅限于再生器中的氧气水平和空气分布，再生器中的催化剂床深度，汽提塔操作和再生器温度；所裂解的烃进料性质；以及是否存在可能影响再生器化学反应和运行的其它催化添加剂。这样，由于每个FCCU的这些方面中有一些或全部不同，所以预计本发明工艺的效果在不同的装置上也会有所差异。
当本发明工艺与设计成使热NOx的量降到最低的CO炉结合使用时，可以预计更为有利地是，总NOx排放甚至将更少。典型的FCC CO炉是较早的技术，并且没有针对最小化热NOx排放进行优化。由于来自于部分燃烧再生器废气中的NOx前体，所以预计升级至低NOx设计的现有水平也没什么效果。低NOx燃烧器设计的工艺和特征在例如，“TheJohn Zink Combustion Handbook”，编辑Charles E.Baulkal，Jr.，CRC出版社2001年发行的恰当章节中有所描述。采用回火混合(flamebackmixing)、废气循环至燃烧器补偿空气、阶段性燃料注入、空气与燃料强涡旋混合、较长冷火焰(longer cooler flames)，以及这些工艺中部分或全部的组合，可避免形成高温和高度过量的氧气区域，从而使NOx的形成最少化。通过最少化其中存在的可被氧化成NOx的还原性含氮物质，本发明可通过改造的FCC CO炉来实现低NOx燃烧器技术的优点。得到的结果是一种新型的低NOx部分燃烧FCC系统，其可取消对资本和操作成本密集型系统如SCR、SNCR、涤气器和本领域其它已知工艺的需要。
总之，以下列出的实施例并不意在限制本发明的范围。实施例包括可用于本发明工艺的氧化添加剂的制备，以及减少催化裂化环境中NOx和气相还原态含氮物质对本发明工艺的评价。
为了进一步阐明本发明及其优点，给出了以下的具体实施例。所给出实施例作为本发明的具体说明。然而应该理解的是，本发明并不仅限于实施例中所列出的具体细节。
除非另有说明，实施例以及说明书其余部分中所涉及的固态物质组成或浓度的所有份额和百分比都以重量计。然而，除非另外说明，实施例以及说明书其余部分中所涉及的气态组成的所有份额和百分比都为摩尔量或以体积计。
此外，说明书或权利要求中所引用的数值范围，例如表示一组特殊特性的数值范围、度量单位、条件、物理状态或百分比的数值范围，在此意在清楚地字面引用作为参考任何落入此范围内的数值，包括如此引用的任何范围内的任何数值的子集。
                       实施例
实施例中利用再生器测试单元(RTU)和模型反应来评价本发明工艺用于将在部分或不完全燃烧模式下运行的FCCU再生器中所释放的气相还原态含氮物质转化为分子氮的效率。RTU是一种特别设计的用于模拟FCCU再生器运行的设备。G.Yaluris和A.W.Peters“Studingthe Chemistry of the FCCU Regenerator Under RealisticCondition，”Designing Transportation Fuels for a CleanerEnvironment，J.G.Reynolds和M.R.Khan编，第151页，Taylor&Francis，1999，ISBN：1-56032-813-4中详细描述了RTU，在此引入其说明作为参考。
用于测定本发明工艺转化气相还原态含氮物质但不将该物质转化成NOx的效率的RTU中的模型反应是，在存在CO和不同量O2的情况下测试在含有添加剂的裂化催化剂装料上进行的NH3反应。在这个试验中，NH3代表气相还原态含氮物质，CO和O2代表在部分燃烧模式下运行的FCC装置再生器中典型存在的其它还原剂和氧化剂。随着反应器中氧气水平的改变，可以模拟不同再生器之间或同一再生器内部遇到的各种还原/氧化条件。除NH3转化外，该试验中的测试关键度量是，有多少NH3被转化成了NOx，如果有的话。人们期望在反应器中，对于较大范围的O2量来说后者的转化尽可能的少。
在部分燃烧模式下运行的FCCU再生器中形成NOx之后，本发明工艺转化NOx的效率是通过在RTU中测量利用CO还原NOx的添加剂活性来测定的，其中CO是在每个FCCU再生器中使用的普通还原剂。该测试中的关键性能度量是NOx的转化。对于较大范围的O2量来说，将NOx转化成氮气的高转化率是理想的。
气相还原态含氮物质是一种当NOx形成后可将它还原的还原剂。通过测量RTU中不同氧气水平下利用NOx来转化NH3的添加剂活性，模拟部分燃烧模式下运行的再生器中可能的还原/氧化条件，可测定添加剂催化该反应并同时将气相还原态含氮物质转化成分子氮的能力。本试验中，将NOx转化成氮气的高转化率是想要的。
                        实施例1
制备具有下列分析结果的微球颗粒载体物质：2.3％的总挥发物，约4.5％的SiO2，5％的Na2O，16.8％的CeO2，73％的Al2O3，以及140m2/g的BET表面积，作为制备本发明的NOx组合物的基体材料。用含有20％的可胶溶氧化铝固体(Versal 700氧化铝粉，来自La RocheIndustries Inc.，99％Al2O3，湿度30％)的含水氧化铝浆料制备浆料。该氧化铝浆料用31.6lbs的氧化铝粉制备。向该氧化铝浆料中加入3.87lbs的氢氧化钠水溶液(50％NaOH)。然后，向该浆料中加入10.4lbs的碳酸铈晶体(来自Rhone Poulenc，Inc.，96％CeO2，4％La2O3，湿度50％)。用足够的水稀释该浆料使得该浆料的固体浓度为12％。最后，向浆料中加入3.38lbs的Nalco 1140离子交换硅溶胶(来自Nalcochemicals Co.)。搅拌该混合物使之混合均匀，之后在搅拌介质磨料机中研磨以便使凝集团减小到基本上小于10μm。然后将该研磨后的混合物喷雾干燥以形成约70μm的微球，之后在约650℃下焙烧除去挥发物。
                        实施例2
使用实施例1中制备的基体材料来制备添加剂A。将80g基体材料放入机械转子上的倾斜的烧杯中。称量0.1715g含22.79％铂的二羟基四胺铂水溶液并用DI水稀释至总量为100g，从而制备出铂饱和溶液。然后通过空气喷雾嘴系统逐渐喷射50g稀释的Pt溶液来使基体材料被浸渍。在120℃的烘箱中使该湿的浸渍过的基体材料干燥过夜。该干燥的结块以大块形状存在，并首先将其放在搅拌机上捣碎并筛分，之后在650℃下焙烧两个小时以分解硝酸盐并去除挥发物。所得到的物质含有：72.5％的Al2O3，4.4％的SiO2，5％的Na2O，18.8％的CeO2，331ppm的Pt，并且BET表面积为135m2/g，平均粒度为58μm。
                        实施例3
添加剂B的制备如实施例2中所述，除了其中所制备的铂饱和溶液是用DI水稀释至50g的总量，以及之后通过空气喷雾嘴系统逐渐喷射全部的后一种稀释Pt溶液来使基体材料被浸渍。所得到的物质含有：72.8％的Al2O3，4.4％的SiO2，5.1％的Na2O，17％的CeO2，688ppm的Pt，并且具有的BET表面积大小为141m2/g，平均粒度为58μm。
                        实施例4
添加剂C是根据美国专利6280601B1的制备。该添加剂具有以下的分析结果：5.8％的总挥发物，和约4.9％的SiO2，4.9％的Na2O，21.2％的CeO2，68.7％的Al2O3，970ppm的Pd，以及BET表面积大小为167m2/g，平均粒度为90μm。
                        实施例5
在不同的氧气水平下，比较了实施例2、3和4中分别制备的添加剂A、B和C，与单独的裂解催化剂，以及由Grace Davison，Columbia，MD销售的市售含铂燃烧促进剂CP-3(氧化铝基铂)，对去除部分燃烧模式下运行的FCCU再生器中除N2以外的气相还原态含氮物质的效率。
该试验是通过在595℃下焙烧添加剂2hrs来实施的。焙烧之后，将添加剂以0.5％水平与FCC催化剂混合，其中该催化剂已在816℃下的流化床反应器中用100％的蒸汽惰化了4小时。之后将单独的或者与添加剂混合的裂化催化剂填入700℃温度下运行的RTU反应器中。供给反应器的气体为NH3和CO的混合物，其中含有5000到5500ppm的CO，约600ppm的NH3，以N2中含4％O2加入不同量O2，以及余量N2。除含O2气体供给以外所有的气体供给率都在1000-1100sccm。氧化铝载铂CO燃烧促进剂CP-3在0.25％的添加量下测试。结果记录在下面的图1和图2中。
图1表明在模拟部分燃烧的低氧气水平下，与单独的催化剂或者含铂燃烧促进剂CP-3的活性相比，使用含有添加剂，即添加剂A、B和C的铂和钯，对减少氨较为高效。此外，图2表明在部分燃烧的条件下，添加剂显示出将氨还原为分子氮的活性提高，从而防止了氨转化成NOx。没有检测到其它的氮氧化物，例如NO2或N2O，表明NH3转变成了分子氮。
                        实施例6
通过在不同氧气水平下NH3与NOx反应，比较了实施例2、3和4中分别制备的添加剂A、B和C，与单独的裂解催化剂，以及市售含铂的燃烧促进剂CP-3，对减少来自于部分燃烧模式下运行的FCCU再生器中的NOx的活性。
该试验的实施如同实施例5，除了供给反应器的气体混合物含有约1000ppm的NH3和500-550ppm的NOx，以及不同量的氧气与余量N2。结果记录在以下的图3和图4中。
在高温下NH3与O2反应生成N2或NOx。NH3也可以在气相中与NOx在无催化的工艺发生反应，其经常用于消除NOx。然而，图3和图4中的数据表明，根据本发明的工艺，添加剂A，B以及C(其程度较低)显示出了在较低氧气水平下将氨和NOx转化成分子氮的转化能力的提高。没有检测到其它的氮氧化物，例如NO2或N2O，表明NH3转化成了分子氮。
                        实施例7
通过存在CO的情况下在不同氧气水平测量催化剂和添加剂将NOx转化成N2的活性，比较了NOx在部分燃烧模式下运行的FCC装置再生器中生成后，实施例2、3和4中分别制备的添加剂A、B和C，与单独的裂解催化剂，以及市售含铂的燃烧促进剂CP-3在减少NOx方面的活性。
该试验在如实施例5和6所述的RTU中进行，除了供给RTU反应器的气体为含有500-550ppm的NO和5000-5500的CO的混合物，在不同氧气水平下和余量的N2。结果记录在图5中。
图5表明在模拟部分燃烧的低氧气水平下，添加剂A，B和C比单独的催化剂或者铂基燃烧促进剂CP-3能更有效地在去除NOx。
                        实施例8
比较了用于从FCCU再生器中去除HCN的添加剂C的活性与单独的裂解催化剂以及由W.R.Grace&Co-Conn.，Columbia，MD的一个商业机构(Grace Davison)所销售的含铂燃烧促进剂CP-5(氧化铝载铂)的活性。
该裂化催化剂已在816℃下的流化床反应器中用100％的蒸汽惰化了4小时，并在DCR中焦化。DCR在G.W.Young，的“RealisticAssessment of FCC Catalyst Performance in the Laboratory，”in Fluid Catalytic Cracking：Science and Technology，J.S.Magee和M.M.Mitchell，Jr.编，Studies in Surface Science andCatalysis卷76，第257页，Elsevier Science Publishers B.V.Amsterdam 1993，ISBN0-444-89037-8中有详细的描述，在此引入所述参考资料作为参考。
在DCR中被焦化之后，该催化剂含有约1.2-1.5wt％的焦炭。将约20g焦化的裂化催化剂单独地或者与添加了0.5wt％的添加剂C或燃烧促进剂一起加载到RTU中。加到RTU反应器中的气流约为800sccm，含有约5％的O2与余量的N2。接着用本领域的技术人员所公知的试验步骤如程序化升温氧化法或TPO，并从室温开始，通过升温将反应器以约9℃/min的速度加热至780℃，同时连续地向RTU反应器吹入前述的气体。在该试验中，焦炭中所含的碳、氢、氮和硫被逐渐燃烧释放出CO2、CO、SO2、还原性含氮物质如HCN、NO以及一些N2O。通过在TPO试验过程中汇总检测器信号，我们能够测出所生成的各种气相物质。结果记录在下表中：
                     表I
    RTU反应器流出物中测得的物质总量(a.u.)
物质     裂化催化剂        CP-5     添加剂C
HCN      29066             8475     7038
NO       3966              36165    24476
N2O     3583

Claims (40)

1.一种用于减少来自于流化床催化裂化装置(FCCU)再生区域的废气中的气相还原态含氮物质含量的工艺，所述工艺包括，在催化裂化条件下将再生区域废气中包含的气相还原态含氮物质与气相还原态含氮物质氧化催化剂/添加剂组合物接触，其中所述再生区域废气是在FCC工艺中从FCCU的再生区域释放出的，所述氧化催化剂/添加剂组合物的量为，相对于没有所述氧化催化剂/添加剂组合物时废气中存在的气相还原态含氮物含量来说，其足以减少存在于废气中的气相还原态含氮物质的含量，所述氧化催化剂/添加剂组合物具有的平均颗粒尺寸为约50至约200μm，并且具有在催化裂化条件下将废气中的气相还原态含氮物质转化成分子氮的能力。
2.权利要求1所述的工艺，其中所述氧化催化剂/添加剂组合物与裂化催化剂的循环装料一起在整个FCCU中循环。
3.权利要求2所述的工艺，其中相对于所述裂化催化剂装料的停留时间来说，所述氧化催化剂/添加剂组合物在FCCU的再生区域中的停留时间与催化裂化催化剂装料基本相同。
4.权利要求3所述的工艺，其中所述氧化催化剂/添加剂组合物在FCCU的再生区域中的停留时间相对于裂化催化剂装料的停留时间相同。
5.权利要求1所述的工艺，其中所述氧化催化剂/添加剂组合物的平均颗粒尺寸为约55至约150μm。
6.权利要求1所述的工艺，其中所述再生区域在部分燃烧模式下运行。
7.权利要求1所述的工艺，其中所述再生区域在不完全燃烧模式下运行。
8.权利要求1所述的工艺，进一步包括将含有降低了气相还原态含氮物质含量的所述再生区域废气传送至CO炉，并将具有已降低NOx排放含量的废气释放到大气中。
9.权利要求1所述的工艺，其中所述气相还原态含氮物质包括氨。
10.权利要求1所述的工艺，其中所述气相还原态含氮物质包括氰化氢。
11.权利要求8所述的工艺，其中所述CO炉为低NOx的CO炉。
12.一种用于减少来自于流化床催化裂化装置(FCCU)再生区域的废气中的气相还原态含氮物质含量的工艺，所述工艺包括，将来自FCCU再生器的含有气相还原态含氮物质的废气与气相还原态含氮物质氧化催化剂/添加剂组合物接触，其中所述氧化催化剂/添加剂组合物的量为，相对于没有所述氧化催化剂/添加剂组合物时废气中存在的气相还原态含氮物含量来说，其足以减少存在于废气中的气相还原态含氮物质的含量，所述氧化催化剂/添加剂组合物与裂化催化剂装料一起在整个FCCU中循环，并且具有在催化裂化条件下将废气中的气相还原态含氮物质转化成分子氮的能力。
13.权利要求12所述的工艺，其中所述氧化催化剂/添加剂组合物与裂化催化剂装料一起同时在整个FCCU中循环。
14.权利要求12所述的工艺，其中所述氧化催化剂/添加剂组合物在FCCU再生器中的停留时间相对于裂化催化剂装料的停留时间来说基本上相同。
15.权利要求12所述的工艺，其中所述氧化催化剂/添加剂组合物在FCCU再生器中的停留时间相对于裂化催化剂装料的停留时间来说相同。
16.权利要求12所述的工艺，其中所述氧化催化剂/添加剂组合物的平均颗粒尺寸为约50至约200μm。
17.权利要求16所述的工艺，其中所述氧化催化剂/添加剂组合物的平均颗粒尺寸为约55至约150μm。
18.权利要求12所述的工艺，其中所述FCCU再生器在部分或不完全燃烧模式下运行。
19.权利要求12所述的工艺，进一步包括将含有降低了气相还原态含氮物质含量的所述再生区域废气传送至CO炉，并将具有已降低NOx排放含量的废气释放到大气中。
20.权利要求18所述的工艺，进一步包括将含有降低了气相还原态含氮物质含量的所述再生区域废气传送至CO炉，并将具有已降低NOx排放含量的废气释放到大气中。
21.权利要求19或20所述的工艺，其中所述CO炉为低NOx的CO炉。
22.权利要求12所述的工艺，其中所述气相还原态含氮物质包括氨。
23.权利要求12所述的工艺，其中所述气相还原态含氮物质包括氰化氢。
24.一种当催化剂再生区域在部分或不完全燃烧模式下运行时，在将烃进料催化裂化成较低分子量成分的过程中降低NOx排放的工艺，所述工艺包括(a)将催化裂化装置中循环的催化裂化催化剂装料与气相还原态含氮物质氧化催化剂/添加剂接触，(b)将裂化催化剂装料和氧化催化剂/添加剂组合物在整个流化床催化裂化装置中的烃裂化区域和在部分或不完全燃烧模式下运行的催化剂再生区域之间循环，以接触含有气相还原态含氮物质的废气，从而提供相对于没有所述氧化催化剂/添加剂组合物时再生区域废气中存在的气相还原态含氮物含量来说，具有降低了气相还原态含氮物质含量的再生废气，(c)在所述再生区域下游提供CO炉，所述CO炉以能有效氧化再生区域废气的方式运行，以及(d)将所述再生区域废气传送到CO炉，用以向大气提供具有已降低NOx含量的废气。
25.权利要求24所述的工艺，其中将所述再生区域废气传送至分离装置中，其中在通入CO炉之前将所述裂化催化剂和氧化催化剂/添加剂组合物在所述分离装置中分离。
26.权利要求24所述的工艺，其中与再生区域废气接触的所述氧化催化剂/添加剂组合物的量可有效地减少再生区域废气中的气相还原态含氮物质的含量。
27.权利要求24所述的工艺，其中所述气相还原态含氮物质氧化催化剂/添加剂组合物包括了颗粒尺寸足够使该催化剂/添加剂组合物与裂化催化剂装料一起同时在整个催化裂化装置中循环的颗粒。
28.权利要求24所述的工艺，其中所述氧化催化剂/添加剂组合物在再生区域的停留时间相对于裂化催化剂装料的停留时间来说基本上相同。
29.权利要求24所述的工艺，其中所述氧化催化剂/添加剂组合物在再生区域的停留时间相对于裂化催化剂装料的停留时间来说相同。
30.权利要求27所述的工艺，其中所述氧化催化剂/添加剂组合物的平均颗粒尺寸为约50至约200μm。
31.权利要求24所述的工艺，其中所述催化裂化工艺为流化床催化裂化工艺。
32.权利要求24所述的工艺，其中所述气相还原态含氮物质包括氨。
33.权利要求24所述的工艺，其中所述气相还原态含氮物质包括氰化氢。
34.权利要求24或25所述的工艺，其中所述CO炉为低NOx的CO炉。
35.权利要求1、12或24所述的工艺，其中所述气相还原态含氮物质氧化/添加剂组合物包括：(a)以氧化物计，至少1wt％的基本上不含沸石的酸性金属氧化物；(b)以氧化物计，至少0.5wt％的金属组分，选自碱金属、碱土金属及其混合物；(c)以氧化物计，至少0.1wt％的稀土或过渡金属储氧金属氧化物组分；以及(d)以金属计，至少0.1ppm的贵金属组分，选自Pt，Pd，Rh，Ir，Os，Ru，Re及其混合物，所有表示的百分比基于氧化催化剂/添加剂组合物的总重量计算。
36.权利要求1、12或24所述的工艺，其中所述气相还原态含氮物质氧化/添加剂组合物包括：(1)酸性金属氧化物载体；(2)以金属氧化物计，约1-10重量份的碱金属、碱土金属及其混合物中的至少一种；(3)至少1重量份的CeO2；以及(4)以金属氧化物计，约0.01-5.0重量份的Cu或Ag，组分(2)-(4)中所有所述的重量份是以所述酸性金属氧化物载体物质为100重量份来计算的。
37.权利要求1、12或24所述的工艺，其中所述气相还原态含氮物质氧化/添加剂组合物包括，至少一种含金属的尖晶石，该含金属的尖晶石包括第一金属和化合价高于所述第一金属化合价的第二金属，至少一种不同于所述第一和第二金属的第三金属组分和至少一种不同于所述第一、第二和第三金属的第四金属组分，其中所述第三金属选自Ib族金属、IIB族金属、VIA族金属、稀土金属、铂族金属及其混合物，所述第四金属选自铁、镍、钛、铬、锰、钴、锗、锡、铋、钼、锑、钒及其混合物。
38.权利要求1、12或24所述的工艺，其中所述气相还原态含氮物质氧化/添加剂组合物包括(1)含至少50wt％氧化铝的酸性氧化物载体；(2)以金属氧化物计，1-10wt％的碱金属、碱土金属或其混合物；(3)至少1wt％的CeO2；以及(4)0.01-5.0份wt％的钯，组份(2)-(4)中所有的重量百分比是基于所述酸性氧化物载体物质的总重量来计算的。
39.权利要求1、12或24所述的工艺，其中所述气相还原态含氮物质氧化催化剂/添加剂为与所述催化裂化催化剂分开的添加剂颗粒。
40.权利要求1、12或24所述的工艺，其中所述气相还原态含氮物质氧化催化剂/添加剂加入所述催化裂化催化剂中作为其组分。
CNB2003801071644A 2002-10-21 2003-10-21 降低部分燃烧fcc工艺中的气相还原态含氮物质 Expired - Fee Related CN100377765C (zh)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US10/274,621 2002-10-21
US10/274,621 US20040074809A1 (en) 2002-10-21 2002-10-21 Reduction of gas phase reduced nitrogen species in partial burn FCC processes

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN1729041A true CN1729041A (zh) 2006-02-01
CN100377765C CN100377765C (zh) 2008-04-02

Family

ID=32093084

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CNB2003801071644A Expired - Fee Related CN100377765C (zh) 2002-10-21 2003-10-21 降低部分燃烧fcc工艺中的气相还原态含氮物质

Country Status (11)

Country Link
US (4) US20040074809A1 (zh)
EP (1) EP1558367B1 (zh)
JP (1) JP2006503700A (zh)
KR (1) KR20050060100A (zh)
CN (1) CN100377765C (zh)
AU (1) AU2003277459B2 (zh)
CA (1) CA2502985C (zh)
MX (1) MXPA05004181A (zh)
NO (1) NO20052448L (zh)
TW (1) TWI345482B (zh)
WO (1) WO2004037392A1 (zh)

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103768933A (zh) * 2012-10-23 2014-05-07 中国石油化工股份有限公司 一种fcc装置co余热锅炉的烟气脱硝工艺
CN105126841A (zh) * 2015-07-29 2015-12-09 张冰童 用于降低贫氧再生fcc烟气hn3和hcn排放组合物及其制备方法
CN106807372A (zh) * 2017-03-13 2017-06-09 河北鑫鹏化工有限公司 一种降低催化裂化再生烟气污染物排放的催化剂及其应用
CN107433776A (zh) * 2016-05-26 2017-12-05 佳能株式会社 液体喷出头、液体喷出头的制造方法和打印方法
CN112057995A (zh) * 2015-08-14 2020-12-11 欧励隆工程炭公司 用于从工艺废气流中去除颗粒物质的方法和系统

Families Citing this family (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP4578048B2 (ja) * 2002-06-21 2010-11-10 中国電力株式会社 脱硝触媒再生方法
US6660683B1 (en) * 2002-10-21 2003-12-09 W.R. Grace & Co.-Conn. NOx reduction compositions for use in FCC processes
RU2394065C2 (ru) * 2004-11-02 2010-07-10 В.Р.Грейс Энд Ко.-Конн. СПОСОБ СОКРАЩЕНИЯ ВЫБРОСОВ NOx В ПРОЦЕССАХ ПОЛНОГО СЖИГАНИЯ ПРОДУКТОВ КРЕКИНГА
MX2007011531A (es) * 2005-03-24 2007-11-16 Grace W R & Co Metodo para controlar emisiones de nox en la fccu.
CA2606513C (en) 2005-04-29 2015-12-22 W.R. Grace & Co.-Conn. Nox reduction compositions for use in partial burn fcc processes
FR2887467B1 (fr) * 2005-06-22 2007-08-03 Air Liquide Procede de traitement des fumees issues du regenerateur catalytique d'une unite de craquage catalytique
CA2613470A1 (en) * 2005-07-01 2007-12-24 Albemarle Netherlands Bv Use of anionic clay in an fcc process
US20070129234A1 (en) * 2005-12-02 2007-06-07 Stockwell David M Lower temperature CO promoters for FCC with low NOx
US7470412B2 (en) * 2005-12-21 2008-12-30 Praxair Technology, Inc. Reduction of CO and NOx in regenerator flue gas
WO2008061305A1 (en) 2006-11-22 2008-05-29 Orica Explosives Technology Pty Ltd Integrated chemical process
US8802582B2 (en) * 2007-01-09 2014-08-12 Catalytic Solutions, Inc. High temperature ammonia SCR catalyst and method of using the catalyst
US7943097B2 (en) * 2007-01-09 2011-05-17 Catalytic Solutions, Inc. Reactor system for reducing NOx emissions from boilers
US7527776B2 (en) * 2007-01-09 2009-05-05 Catalytic Solutions, Inc. Ammonia SCR catalyst and method of using the catalyst
US7767175B2 (en) * 2007-01-09 2010-08-03 Catalytic Solutions, Inc. Ammonia SCR catalyst and method of using the catalyst
WO2008148683A1 (en) * 2007-06-08 2008-12-11 Albemarle Netherlands, B.V. Fcc co oxidation promoters
US8114272B2 (en) * 2008-09-26 2012-02-14 Exxonmobil Research & Engineering Company Method for treating refinery waste streams in a fluid catalytic cracking unit and an improved catalytic cracking unit for processing refinery waste streams
KR102144327B1 (ko) * 2013-02-22 2020-08-14 존슨 맛세이 프로세스 테크놀로지즈 인코퍼레이티드 연도 가스로부터 hcn의 제거방법
CN105701267A (zh) * 2015-05-13 2016-06-22 青岛科技大学 一种石油催化裂化反应再生部分的建模方法
CN111346502B (zh) * 2018-12-20 2022-03-11 中国石油化工股份有限公司 一种不完全再生烟气的处理方法
TW202224767A (zh) * 2020-10-01 2022-07-01 美商Ｗ Ｒ 康格雷氏公司 用於流體催化裂解的催化劑組成物及其製備方法

Family Cites Families (72)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US472863A (en) * 1892-04-12 Harness-hook
US3547648A (en) * 1968-01-26 1970-12-15 Minnesota Mining & Mfg Copy-sheet
US4153535A (en) * 1975-12-19 1979-05-08 Standard Oil Company (Indiana) Catalytic cracking with reduced emission of noxious gases
US4199435A (en) * 1978-12-04 1980-04-22 Chevron Research Company NOx Control in cracking catalyst regeneration
US4290878A (en) * 1978-12-08 1981-09-22 Chevron Research Company NOx control in platinum-promoted complete combustion cracking catalyst regeneration
US4495305A (en) * 1980-07-29 1985-01-22 Atlantic Richfield Company Catalyst for conversion of hydrocarbons
US4495304A (en) * 1980-07-29 1985-01-22 Atlantic Richfield Company Catalyst for conversion of hydrocarbons
US4957892A (en) * 1980-07-29 1990-09-18 Uop Process for combusting solid sulfur containing material
US4758418A (en) * 1980-07-29 1988-07-19 Union Carbide Corporation Process for combusting solid sulfur-containing material
JPS5761085A (en) * 1980-07-29 1982-04-13 Atlantic Richfield Co Conversion of hydrocarbon
US4642178A (en) * 1980-07-29 1987-02-10 Katalistiks, Inc. Process for conversion of hydrocarbons
US4472267A (en) * 1980-07-29 1984-09-18 Atlantic Richfield Company Catalyst and process for conversion of hydrocarbons
US4368057A (en) * 1980-10-14 1983-01-11 Matthews Ronald D Method for reducing ammonia concentration in pre-combusted fuel gas using nitric oxide
GB2100075B (en) * 1981-05-19 1984-07-18 Tokyo Shibaura Electric Co Rectifier circuit
US4434147A (en) * 1981-10-05 1984-02-28 Chevron Research Company Simultaneous sulfur oxide and nitrogen oxide control in FCC units using cracking catalyst fines with ammonia injection
US4471070A (en) * 1982-11-29 1984-09-11 Atlantic Richfield Company Preparative process for alkaline earth metal, aluminum-containing spinels
US4476245A (en) * 1982-11-29 1984-10-09 Atlantic Richfield Company Preparative process for alkaline earth metal, aluminum-containing spinels
US4472532A (en) * 1982-11-29 1984-09-18 Atlantic Richfield Company Preparative process for alkaline earth metal, aluminum-containing spinels
US4522937A (en) * 1982-11-29 1985-06-11 Atlantic Richfield Company Preparative process for alkaline earth metal, aluminum-containing spinels
US4428827A (en) * 1983-01-24 1984-01-31 Uop Inc. FCC Sulfur oxide acceptor
DE3308392A1 (de) * 1983-03-09 1984-09-13 Linde Ag, 6200 Wiesbaden Verfahren zur verhinderung der verlegung von apparaten mit metallsulfiden
US4613428A (en) * 1983-07-13 1986-09-23 Katalistiks, Inc. Hydrocarbon cracking process
US4529502A (en) * 1984-02-27 1985-07-16 Uop Inc. Sulfur oxide acceptance from a flue gas
US4529574A (en) * 1984-01-30 1985-07-16 Uop Inc. Process for the removal of sulfur oxide from a gas
US4492678A (en) 1984-05-17 1985-01-08 Atlantic Richfield Company Preparative process for alkaline earth metal, aluminum-containing spinels and their use for reducing sulfur oxide content in gases
US4492677A (en) * 1984-05-17 1985-01-08 Atlantic Richfield Company Preparative process for alkaline earth metal, aluminum-containing spinels and their use for reducing the sulfur oxide content of gases
US4883783A (en) * 1984-05-30 1989-11-28 Uop Composition of matter for conversion of hydrocarbons
US4626419A (en) * 1985-07-01 1986-12-02 Texaco Inc. Control of SOx emission
US4728635A (en) * 1986-04-07 1988-03-01 Katalistiks International Inc. Alkaline earth metal spinels and processes for making
US4790982A (en) * 1986-04-07 1988-12-13 Katalistiks International, Inc. Metal-containing spinel composition and process of using same
US4778665A (en) * 1986-09-09 1988-10-18 Mobil Oil Corporation Abatement of NOx in exhaust gases
US4904627A (en) * 1987-03-13 1990-02-27 Uop Alkaline earth metal spinel/kaolin clays and processes for making
US4830840A (en) * 1987-03-13 1989-05-16 Uop Process for removing sulfur oxide and nitrogen oxide
US4851374A (en) * 1987-05-29 1989-07-25 Mobil Oil Corporation Apparatus and method for regenerating coked fluid cracking catalyst
US4755282A (en) * 1987-07-22 1988-07-05 Shell Oil Company Process for the reduction of NH3 in regeneration zone off gas by select recycle of certain-sized NH3 decomposition catalysts
US4744962A (en) * 1987-07-22 1988-05-17 Shell Oil Company Process for the reduction of ammonia in regeneration zone off gas by select addition of NOx to the regeneration zone or to the regeneration zone off gas
US4812431A (en) * 1987-08-12 1989-03-14 Mobil Oil Corporation NOx control in fluidized bed combustion
US4812430A (en) * 1987-08-12 1989-03-14 Mobil Oil Corporation NOx control during multistage combustion
US4957718A (en) * 1987-11-24 1990-09-18 Uop Process for reducing emissions of sulfur oxides and composition useful in same
US5057205A (en) * 1988-06-10 1991-10-15 Mobil Oil Corporation Additive for vanadium and sulfur oxide capture in catalytic cracking
US4980052A (en) * 1988-12-05 1990-12-25 Mobil Oil Corporation Catalytic cracking of hydrocarbons
US5021144A (en) * 1989-02-28 1991-06-04 Shell Oil Company Process for the reduction of NOX in an FCC regeneration system by select control of CO oxidation promoter in the regeneration zone
US4973399A (en) * 1989-11-03 1990-11-27 Mobil Oil Corporation Catalytic cracking of hydrocarbons
US5002654A (en) * 1989-12-28 1991-03-26 Mobil Oil Corporation Reducing NOx emissions with zinc catalyst
US5037538A (en) * 1990-02-26 1991-08-06 Mobil Oil Corporation Catalytic cracking process with isolated catalyst for conversion of NO.sub.x
US5077252A (en) * 1990-07-17 1991-12-31 Mobil Oil Corporation Process for control of multistage catalyst regeneration with partial co combustion
US5011592A (en) * 1990-07-17 1991-04-30 Mobil Oil Corporation Process for control of multistage catalyst regeneration with full then partial CO combustion
CN1022542C (zh) * 1990-07-26 1993-10-27 北京大学 钙钛矿型稀土复合氧化物燃烧催化剂
US5173278A (en) * 1991-03-15 1992-12-22 Mobil Oil Corporation Denitrification of flue gas from catalytic cracking
US5547648A (en) 1992-04-15 1996-08-20 Mobil Oil Corporation Removing SOx, NOX and CO from flue gases
US5240690A (en) * 1992-04-24 1993-08-31 Shell Oil Company Method of removing NH3 and HCN from and FCC regenerator off gas
US5268089A (en) * 1992-06-24 1993-12-07 Mobil Oil Corporation FCC of nitrogen containing hydrocarbons and catalyst regeneration
US5382352A (en) * 1992-10-20 1995-01-17 Mobil Oil Corporation Conversion of NOx in FCC bubbling bed regenerator
US5364517A (en) * 1993-02-19 1994-11-15 Chevron Research And Technology Company Perovskite-spinel FCC NOx reduction additive
US5372706A (en) * 1993-03-01 1994-12-13 Mobil Oil Corporation FCC regeneration process with low NOx CO boiler
ES2092429B1 (es) 1993-07-29 1997-08-01 Univ Valencia Politecnica Catalizador para la eliminacion de sox y nox de gases, especialmente de unidades fcc, y manera de prepararlo.
US5565399A (en) * 1994-06-29 1996-10-15 Engelhard Corp Co oxidation promoter and use thereof for catalytic cracking
CA2156464C (en) * 1994-09-30 1999-07-20 Raghu K. Menon Reduction of emissions from fcc regenerators
DE19505579A1 (de) * 1995-02-18 1996-08-22 Sued Chemie Ag Adsorbens zur Behandlung von Ölen und/oder Fetten
WO1996034685A1 (en) 1995-05-02 1996-11-07 Tricat Industries, Inc. Catalyst and process for preparing same
US6165933A (en) * 1995-05-05 2000-12-26 W. R. Grace & Co.-Conn. Reduced NOx combustion promoter for use in FCC processes
US6129834A (en) * 1995-05-05 2000-10-10 W. R. Grace & Co. -Conn. NOx reduction compositions for use in FCC processes
AU718321B2 (en) * 1995-05-05 2000-04-13 W.R. Grace & Co.-Conn. Compositions for reduced NOx and combustion promotion in FCC processes
US5705053A (en) * 1995-08-30 1998-01-06 Mobil Oil Corporation FCC regenerator NOx reduction by homogeneous and catalytic conversion
US5830346A (en) * 1995-08-30 1998-11-03 Mobil Oil Corporation FCC regenerator in partial CO burn with downstream air addition
US5716514A (en) * 1995-08-30 1998-02-10 Mobil Oil Corporation FCC NOx reduction by turbulent/laminar thermal conversion
US5827793A (en) * 1996-04-11 1998-10-27 Exxon Research And Engineering Company Controlled FCC catalyst regeneration using a distributed air system
US5928496A (en) 1996-06-20 1999-07-27 Contract Materials Processing, Inc. Hydrotalcite sulfer oxide sorption
US6021144A (en) * 1999-02-24 2000-02-01 Nvision, Inc. Automatic power control circuit for a laser driver
RU2336935C2 (ru) * 2002-08-13 2008-10-27 Интеркэт, Инк. Обработка дымовых газов для снижения выбросов nox и со
US6660683B1 (en) * 2002-10-21 2003-12-09 W.R. Grace & Co.-Conn. NOx reduction compositions for use in FCC processes
US7030055B2 (en) * 2003-08-18 2006-04-18 W.R. Grace & Co.-Conn. NOx reduction compositions for use in FCC processes

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103768933A (zh) * 2012-10-23 2014-05-07 中国石油化工股份有限公司 一种fcc装置co余热锅炉的烟气脱硝工艺
CN103768933B (zh) * 2012-10-23 2015-10-21 中国石油化工股份有限公司 一种fcc装置co余热锅炉的烟气脱硝工艺
CN105126841A (zh) * 2015-07-29 2015-12-09 张冰童 用于降低贫氧再生fcc烟气hn3和hcn排放组合物及其制备方法
CN112057995A (zh) * 2015-08-14 2020-12-11 欧励隆工程炭公司 用于从工艺废气流中去除颗粒物质的方法和系统
CN107433776A (zh) * 2016-05-26 2017-12-05 佳能株式会社 液体喷出头、液体喷出头的制造方法和打印方法
US10286664B2 (en) 2016-05-26 2019-05-14 Canon Kabushiki Kaisha Liquid ejection head, method for manufacturing the same, and printing method
CN106807372A (zh) * 2017-03-13 2017-06-09 河北鑫鹏化工有限公司 一种降低催化裂化再生烟气污染物排放的催化剂及其应用
CN106807372B (zh) * 2017-03-13 2019-04-23 河北鑫鹏新材料科技有限公司 一种降低催化裂化再生烟气污染物排放的催化剂及其应用

Also Published As

Publication number Publication date
US20060021910A1 (en) 2006-02-02
US7909986B2 (en) 2011-03-22
TWI345482B (en) 2011-07-21
US20040074809A1 (en) 2004-04-22
US20090223860A1 (en) 2009-09-10
TW200418565A (en) 2004-10-01
NO20052448L (no) 2005-07-20
CA2502985A1 (en) 2004-05-06
US7906015B2 (en) 2011-03-15
AU2003277459B2 (en) 2010-03-04
JP2006503700A (ja) 2006-02-02
CA2502985C (en) 2012-07-10
WO2004037392A1 (en) 2004-05-06
CN100377765C (zh) 2008-04-02
MXPA05004181A (es) 2005-06-08
AU2003277459A1 (en) 2004-05-13
NO20052448D0 (no) 2005-05-20
US20060006100A1 (en) 2006-01-12
EP1558367A1 (en) 2005-08-03
KR20050060100A (ko) 2005-06-21
EP1558367B1 (en) 2012-06-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN1729041A (zh) 降低部分燃烧fcc工艺中的气相还原态含氮物质
JP5752875B2 (ja) ＦＣＣＵにおけるＮＯｘ排気を制御する方法
CN101171082B (zh) 用在部分燃烧FCC工艺中的减少NOx的组合物
TWI334436B (en) Nox reduction compositions for use in fcc proceeses
KR101133833B1 (ko) 유체 촉매적 분해 동안 질소 산화물의 방출을 감소시키는페리어라이트 조성물
TWI398509B (zh) 用於流體化觸媒裂解（ｆｃｃ）法中之一氧化碳氧化作用促進劑
CN100484623C (zh) 在FCC过程中使用的还原NOx的组合物
US7695611B2 (en) Reduction of NOx emissions in full burn FCC processes
Rudesill et al. Method for controlling NO x emissions in the FCCU

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
C17 Cessation of patent right
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20080402

Termination date: 20121021