CN1890276B

CN1890276B - 基于丙烯的弹性体及其用途

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Publication number: CN1890276B
Application number: CN200480035710.2A
Authority: CN
Inventors: S·达塔; 赵锐; S·斯里尼瓦斯; M·阿明; 程佳永; A·萨努内; P·S·拉维尚卡尔
Original assignee: Exxon Chemical Patents Inc
Current assignee: ExxonMobil Chemical Patents Inc
Priority date: 2003-11-14
Filing date: 2004-11-12
Publication date: 2014-02-26
Anticipated expiration: 2024-11-12
Also published as: CN1878799B; EP1687346B1; CA2545203A1; US7928165B2; US7390866B2; WO2005049671A1; CA2546075C; CN1890276A; EP1687345B1; WO2005049670A1; EP1687345A1; WO2005049672A1; CA2546075A1; JP2007511642A; JP5244316B2; CA2545203C; EP1687346A1; JP5525680B2; US20050131142A1; CN1878799A

Abstract

本发明提供了可硫化的和硫化的基于丙烯的弹性体，该弹性体任选包括二烯，并具有等规聚丙烯结晶性，等于或低于110℃的DSC熔点，和5J/g至50J/g的熔化热。本发明也提供了包含这里所描述的任何基于丙烯的弹性体的组合物。本发明也提供了包含这里所描述的任何基于丙烯的弹性体，和1-100重量份无机填料/100份聚合物的组合物。本发明也提供了薄膜、纤维、无纺布、模制物件和挤出成型物，它们包括这里所描述的任何本发明组合物。

Description

基于丙烯的弹性体及其用途

技术领域

本发明总体上涉及弹性体组合物，该组合物具有等规聚丙烯结晶性，等于或低于110℃的通过DSC测定的熔点，5J/g至50J/g的熔化热，并且包含至少60wt％的丙烯衍生的单元，至少6wt％的乙烯衍生的单元和任选的二烯衍生的单元。本发明的实施方案包括可硫化的和硫化的弹性体组合物，以及这种组合物在诸如纤维、薄膜、非织造片材和模制物件之类的应用中的用途。

背景技术

无定型的和部分结晶的(通常称为半结晶的)聚合物可以提供例如ASTMD1566中所定义的弹性体性质。一类重要的弹性体衍生自聚烯烃，通常使用采用齐格勒-纳塔型催化剂体系的加成聚合。通常，聚烯烃弹性体是乙烯、提供短支链的破坏结晶性的α-烯烃如丙烯及任选地小量的多烯如二烯的共聚体，所述多烯用于提供可用于提供不同链之间的交联的不饱和短支链。这些共聚体可以是不含二烯衍生的单元的乙烯-丙烯共聚物(EP)，或乙烯-丙烯-二烯三元共聚物(EPDM)。

存在不同的技术用于硫化EP和EPDM共聚体。硫化可以逐渐地进行，从最初的产生长链分枝(其中大分子单体或聚合物链本身插入到已经形成的聚合物链中)，到中间形式(其中硫化的聚合物部分是可溶的和部分是不可溶的)，再到全硫化的形式(其中聚合物的整体是不可溶的，并且全部聚合物链都连接到网络中，没有孤立的聚合物链残留下来可供单独萃取)。

本领域的技术人员选择所述共聚体、硫化/交联体系及其它配制成分，以平衡最终产品的可加工性和物理性能，例如老化、硬度、延展性(extensibility)、压缩永久变形、拉伸强度及冷的时候的性能。

EP 946641、EP 946640、EP1003814、USP 6,245,856及USP 6,525,157及其它专利公开了聚烯烃共聚体，它们是弹性体，并且具有由聚合物链中等规排列的丙烯衍生序列形成的结晶性。这与目前商业应用中的结晶性源自乙烯衍生的序列的EP和EPDM共聚体相反。这类基于丙烯的弹性体的性质在很多方面不同于已知的EP和EPDM共聚体弹性体。二烯在这些新的基于丙烯的弹性体中的应用已经被想到。参见例如WO 00/69964，包括第15页18至25行。

发明概述

在一个方面，本发明提供了基于丙烯的弹性体，其被硫化至不同程度以进一步扩大所述弹性体的弹性体性能范围并允许进行方便的加工。

在另一个方面，所述改进的基于丙烯的弹性体包括二烯，以有利于硫化和在复配及加工的各种选择中的最佳的最终应用性能。

在另一个方面，本发明提供了改进的复配物，其含有这种基于丙烯的弹性体，以提供使用EP和EPDM共聚体弹性体所不能够实现的外观及最终应用性能特性。

在一个实施方案中，本发明提供了一种弹性体，其包括丙烯衍生的单元、乙烯衍生的单元和二烯衍生的单元，并且具有等规聚丙烯的结晶性，等于或低于110℃的通过DSC测定的熔点，和5J/g至50J/g的熔化热。所述丙烯衍生的单元以至少60wt％的量存在，基于衍生自丙烯、二烯和乙烯的单元的总重量计。所述乙烯衍生的单元以至少6wt％的量存在，基于衍生自丙烯、二烯和乙烯的单元的总重量计。所述二烯衍生的单元以0.3-10wt％的量存在，基于衍生自丙烯、二烯和乙烯的单元的总重量计。

在另一个实施方案中，本发明提供了一种包含这里所描述的基于丙烯的弹性体和硫化包(curing package)的可硫化组合物。

在另一个实施方案中，本发明提供了一种硫化的组合物，其中这里所描述的可硫化组合物被硫化至使弹性体的粘度比为1至10 的程度。

在另一个实施方案中，本发明提供了一种硫化的组合物，其中这里所描述的可硫化组合物被硫化至使至少2wt％的弹性体被硫化的程度，所述硫化程度通过这里所描述的萃取方法确定。

在另一个实施方案中，本发明提供了一种制造挤出制品的方法，该方法包括挤出这里所描述的可硫化组合物以生产挤出的制品，和使所述挤出的制品暴露于硫化处理如化学交联或辐射，以提供具有如这里所描述的硫化组合物组成的挤出制品。

在另一个实施方案中，本发明提供了包含这里所描述的任何本发明组合物的薄膜、纤维、非织造片材、模制物件或挤出成型物。

详细描述

基于丙烯的弹性体

本发明的基于丙烯的弹性体是无规的丙烯均聚物，或具有被非结晶区干扰的结晶区的共聚物。所述非结晶区可以源自不可结晶的聚丙烯链段的区域和/或包含共聚单体单元。通过引入丙烯插入错误和/或通过存在共聚单体，所述基于丙烯的弹性体的结晶度和熔点与高等规的聚丙烯相比被降低。

所述基于丙烯的弹性体的结晶度可以以熔化热表示。在特别的实施方案中，所述基于丙烯的弹性体具有在下限为1.0J/g、或1.5J/g、或3.0J/g、或4.0J/g、或6.0J/g、或7.0J/g，上限为30J/g、或40J/g、或50J/g、或60J/g、或75J/g的范围内的由DSC测定的熔化热。

所述基于丙烯的弹性体的结晶度也可以用结晶度百分数表示。最高等级的聚丙烯的热能据估计为189J/g，即100％结晶度等于189J/g。因此，在特别的实施方案中，所述基于丙烯的弹性体具有在上限为65％、或40％、或30％、或25％、或20％，下限为1％、或3％、或5％、或7％、或8％的范围内的丙烯结晶度。

结晶度的水平还反映在熔点上。这里所用的术语“熔点” 是通过DSC测定的、主熔融峰和次熔融峰中的最高峰。在特别的实施方案中，所述基于丙烯的弹性体的由DSC测定的熔点在上限为110℃、或105℃、或90℃、或80℃、或70℃，下限为0℃、或20℃、或25℃、或30℃、或35℃、或40℃、或45℃的范围内。

所述基于丙烯的弹性体通常包含至少60wt％的丙烯衍生的单元，并且在特别的实施方案中，所述基于丙烯的弹性体包含至少75wt％、或至少80wt％、或至少90wt％的丙烯衍生的单元。

适合于本发明的基于丙烯的弹性体的等规丙烯三单元组立构规整度在下限为65％、或70％、或75％，上限为95％、或97％、或98％、或99％的范围内。聚合物的等规丙烯三单元组立构规整度是由头-尾键组成、表示为m和r序列的二元组合的三个相邻丙烯单元序列即链的相对立构规整度。这里所公开的聚合物的等规丙烯三单元组立构规整度使用C¹³NMR和在USP 5,504,172中阐述的计算方法测定。

本发明的基于丙烯的弹性体的全同立构规整度指数大于0％，或者在上限为50％或25％，下限为3％或10％的范围内。

本发明的基于丙烯的弹性体的立构规整度指数(m/r)在上限为8、或10、或12，下限为4或6的范围内。

在某些实施方案中，通过使丙烯与有限量的一种或多种选自乙烯、C₄-C₂₀α-烯烃及多烯的共聚单体共聚合来降低所述基于丙烯的弹性体的结晶度。在这些共聚物中，以所述基于丙烯的弹性体的总重量计，在所述基于丙烯的弹性体中存在的丙烯衍生单元的量上限为99.9wt％、或97wt％、或95wt％、或94wt％、或92wt％、或90wt％、或85wt％，下限为60wt％、68wt％、或70wt％、或71wt％、或75wt％、或76wt％或80wt％。以所述基于丙烯的弹性体的总重量计，所述基于丙烯的弹性体中存在的衍生自乙烯和/或C₄-C₂₀α-烯烃的任选单元的量上限为40wt％、或35wt％、或30wt％、或28wt％、或25wt％、或20wt％、或15wt％，下限为0wt％、或0.5wt％、或1wt％、或2wt％、或3wt％、或5wt％、或6wt％、或8wt％或10wt％。以所述基于丙烯的弹性体的总重量计，所述基于丙烯的弹性体中存在的任选的多烯衍生单元的量上限为25wt％、或20wt％、或15wt％、或10wt％、或7wt％、或5wt％、或4.5wt％、或3wt％、或2.5wt％，下限为0wt％、或0.1wt％、或0.2wt％、或0.3wt％、或0.5wt％、或1wt％、或1.5wt％。

任选存在于所述基于丙烯的弹性体中的优选α-烯烃的非限制性实例包括丙烯、1-丁烯、1-戊烯、1-己烯、1-辛烯和1-癸烯。任选存在于所述基于丙烯的弹性体中的多烯衍生单元可以衍生自具有至少两个不饱和键的任何烃结构，其中至少一个不饱和键可以被引入聚合物中。优选的多烯的非限制性实例包括5-乙叉-2-降冰片烯(″ENB″)、5-乙烯基-2-降冰片烯(″VNB″)、二乙烯基苯(″DVB″)以及双环戊二烯(″DCPD″)。

在一个特别的实施方案中，所述基于丙烯的弹性体的在125℃的门尼粘度ML(1+4)为0.5至100、或5至40、或10至40。

本发明的基于丙烯的弹性体的重均分子量(M_w)在上限为5,000,000g/mol、或1,000,000g/mol、或500,000g/mol，下限为10,000g/mol、或15,000g/mol、或20,000g/mol、或80,000g/mol的范围内，并且有时被称为“多分散指数”(PDI)的分子量分布M_w/M_n(MWD)在上限为40、或20、或10、或5、或4.5、或4.0、或3.2、或3.0，下限为1.5、或1.8、或2.0的范围内。

合适的基于丙烯的弹性体以及用于制备它们的方法的示例性非限制实例包括：在未决的美国公布号2005-0107529中所公开的″FPC″；在美国专利申请公布号2003/0204017中所公开的″等规的丙烯共聚物″；在USP 6,525,157中所公开的″丙烯乙烯共聚物″；以及在PCT公布号WO 02/083754中所公开的″丙烯乙烯共聚物″，其公开内容通过引用全部结合在此。

与前述分开地或相组合地，所述基于丙烯的弹性体的结晶度也可以通过立体不规则地引入丙烯衍生的单元来降低，这可能被例如催化剂和聚合温度的选择所影响。

本发明的基于丙烯的弹性体不受任何具体的制备聚合方法限制，并且这里所描述的聚合方法不受任何具体的反应容器类型限制。

在一个特别的实施方案中，用于生产基于丙烯的弹性体的催化剂体系包括一种或多种过渡金属化合物及一种或多种活化剂。当使用铝氧烷或烷基铝活化剂时，结合的前催化剂-活化剂摩尔比通常为1∶5000至10∶1。当使用离子化活化剂时，结合的前催化剂-活化剂摩尔比通常为10∶1至1∶10。可以使用多重活化剂，包括使用铝氧烷或烷基铝与离子化活化剂的混合物。

在另一个特别的实施方案中，所述催化剂体系包括双(环戊二烯基)金属化合物，和(1)非配位的相容的阴离子活化剂，或(2)铝氧烷活化剂。可以使用的催化剂体系的非限制性实例描述在USP5,198,401和5,391,629中，通过引用将其结合在此。

在另一个实施方案中，所述基于丙烯的弹性体是在活化助催化剂存在下制得的，该助催化剂是包含卤化的四芳基取代的第13族阴离子的母体离子化合物，其中每个芳基取代基含至少两个环芳环。在该实施方案的一个具体方面，所述基于丙烯的弹性体含有大于0.2ppm、或大于0.5ppm、或大于1ppm、或大于5ppm的所述活化助催化剂的残余物。

在另一个特别的实施方案中，用于生产基于丙烯的弹性体的催化剂体系包括含Hf的茂金属催化剂，例如但不限于二甲基·二甲基甲硅烷基双(茚基)合铪，和非配位阴离子活化剂，例如但不限于二甲基苯铵四(七氟萘基)硼酸盐。

在又一个特别的实施方案中，使用在美国专利申请公布2004/0024146中所公开的任何催化剂体系及聚合方法制备所述基于丙烯的弹性体，该文件公开的内容通过引用结合在此。

在另一个特别的实施方案中，使用催化剂体系，例如在美国专利申请公布2003/0204017中描述的非茂金属的、金属中心的、杂芳基配体的催化剂体系之一来制备所述基于丙烯的弹性体，该文件公开的内容通过引用结合在此。

适合用于制备所述基于丙烯的弹性体的其它一般工艺条件信息可以在包括但不限于USP5,001,205及PCT公布WO96/33227和WO97/22639的公开内容中找到。关于气相聚合工艺的进一步的信息可以在包括但不限于以下的公开内容中找到：USP4,543,399；4,588,790；5,028,670；5,317,036；5,352,749；5,405,922；5,436,304；5,453,471；5,462,999；5,616,661；5,627,242；5,665,818；5,668,228和5,677,375，以及欧洲公布EP-A-0794200；EP-A-0802202；及EP-B-634421。涉及将液体催化剂引入到流化床聚合中贫粒子区(particle 1ean zone)中的方法的信息可在包括但不限于USP5,693,727的公开内容中找到。关于淤浆聚合工艺的进一步的信息可以在包括但不限于USP 3,248,179和4,613,484的公开内容中找到。PCT公布WO 96/08520及USP 5,712,352是描述在不存在或基本不存在任何清除剂下操作的聚合方法的公开内容的非限制性实例。

结晶聚合物组分

本发明的一些实施方案包括结晶的丙烯聚合物组分。所述结晶聚合物组分可以选自：丙烯均聚物、丙烯共聚物及通常被称为反应器共聚物或抗冲共聚物的其混合物。在其中结晶聚合物组分包括丙烯共聚物的实施方案中，所述丙烯共聚物可以是接枝共聚物、嵌段共聚物或无规共聚物。

存在于结晶聚合物组分中的丙烯衍生单元的量为90wt％或更高，或92wt％或更高，或95wt％或更高，或97wt％或更高，或100wt％，基于所述结晶聚合物组分的总重量。

在一个实施方案中，所述结晶聚合物组分包括丙烯和至少一种共聚单体的无规共聚物，所述至少一种共聚单体选自乙烯和C₄-C₁₂α-烯烃中的一种或多种。在该实施方案的一个具体方面，共聚单体的量的上限为9wt％、或8wt％、或6wt％，下限为2wt％，以所述结晶聚合物组分的总重量计。

本发明的结晶聚合物组分具有至少110℃、或至少115℃、或至少130℃的DSC熔点，和至少60J/g、或至少70J/g、或至少80J/g 的由DSC测定的熔化热。

本发明的结晶聚合物组分的重均分子量(M_w)在上限为5,000,000g/mol或500,000g/mol，下限为10,000g/mol或50,000g/mol的范围内，并且有时被称为“多分散指数”(PDI)的分子量分布M_w/M_n(MWD)在上限为40，下限为1.5的范围内。

本发明不受任何制备所述结晶聚合物组分的具体方法的限制。在一个实施方案中，所述结晶聚合物组分可以是通过众所周知的在单段或多段反应器中的丙烯均聚方法得到的丙烯均聚物。在另一个实施方案中，所述结晶聚物组分可以是通过众所周知的在单段或多段反应器中共聚合丙烯与一种或多种共聚单体的方法得到的丙烯共聚物。

制备所述结晶聚合物组分的聚合方法包括高压法、淤浆法、气相法、本体法、溶液相法及它们的组合。可以使用的催化剂体系包括传统的齐格勒-纳塔催化剂及单中心茂金属催化剂体系。在一个实施方案中，所使用的催化剂具有高的立体专一性(isospecificity)。

结晶聚合物组分的聚合可以通过连续或间歇法进行，并可以包括链转移剂、清除剂或本领域技术人员所熟知的其它的这样的添加剂的使用。所述结晶聚合物组分可以还含有诸如流动改进剂、成核剂及抗氧剂的添加剂，所述添加剂通常被添加到等规聚丙烯中以改进或保持性能。基于乙烯的聚合物

本发明的某些实施方案包括没有结晶性或具有乙烯型结晶性的基于乙烯的聚合物。所述基于乙烯的聚合物是乙烯、α-烯烃和任选的二烯的共聚物。在所述基于乙烯的聚合物中，乙烯衍生单元的量为50摩尔％或更高。在一个实施方案，所述基于乙烯的聚合物为乙烯-己烯共聚物。在另一个实施方案中，所述基于乙烯的聚合物是通常称为EPDM的乙烯、丙烯和二烯的聚合物。在该实施方案的一个具体方面，在所述基于乙烯的聚合物中的丙烯衍生单元的量为40摩尔％或更高。

共混

在一个实施方案中，本发明提供了包含至少一种基于丙烯的弹性体和至少一种另外的组分的共混组合物，所述另外的组分选自结晶的基于丙烯的聚合物和基于乙烯的聚合物。

包括至少一种基于丙烯的弹性体、至少一种结晶的基于丙烯的聚合物和任选的基于乙烯的聚合物的本发明组合物具有由不同结晶性的区域所组成的多相形态。这些不同结晶性的区域将本发明组合物与通常可以获得的具有单一结晶相的丙烯反应器共聚物(即，等规聚丙烯与丙烯和乙烯共聚物的共混物)区分开。

这里所描述的多相共混组合物的连续相具有无定型或可结晶的形态，并含有基于丙烯的弹性体和任选的基于乙烯的聚合物。分散相具有结晶形态，并含有结晶的基于丙烯的聚合物、任选的填料，并且可以还包含相对于所述连续相来说较少量的基于丙烯的弹性体和基于乙烯的聚合物。所述基于丙烯的弹性体相对于结晶的基于丙烯的聚合物组分具有低的结晶度；因此，相对于分散相，本发明组合物的连续相具有较低的结晶度。所述低结晶度的连续相使得本发明的组合物区别于通常可获得的具有高度结晶连续相的耐冲击丙烯共聚物、热塑性弹性体、热塑性硫化胶和热塑性聚烯烃。

所述共混组合物的组分应相容至可以不需要加入预形成的或原位形成的增容剂来得到和保持优良的共混形态的程度。

这里所描述的多相共混组合物的分散相的区域较小，平均最小轴小于5微米。分散相的较大的轴可以大至100微米。

添加剂

本领域技术人员将明白，除聚合物组分以外，本发明的组合物可以包含其它添加剂。可以存在各种添加剂以提高具体的性能，或者各种添加剂可以由于对各组分的加工而存在。可以加入的添加剂包括但不限于加工油、防火剂、抗氧剂、增塑剂、颜料、硫化剂或固化剂、硫化或固化促进剂、硫化延迟剂、加工助剂、阻燃剂、增粘剂、流动改进剂等。还可以使用防粘连剂、着色剂、润滑剂、脱模剂、成核剂、增强剂及填料(包括粒状的、纤维状的或粉状的)。成核剂和填料可以改进制品的刚性。这里所述的名单并不是意图包括可用于本发明中的所有类型的添加剂。本领域的技术人员将明白，可以采用其它添加剂来提高所述组合物的性能。如本领域技术人员所理解的，本发明的组合物可以被改性，以按照需要调节共混物的特性。

这里描述的组合物可以还含有无机颗粒填料，所述填料可以改进所述组合物的机械及耐磨损性能，尤其是在包括硫化的组分的组合物中。使用的无机填料的量通常为1至100重量份无机填料/100份聚合物材料。所述无机填料包括直径小于1mm的颗粒，长度小于1cm的棒状物及表面积小于0.2cm²的片状物。示例性的颗粒填料包括炭黑、粘土、钛和镁的氧化物，以及硅石。此外，也可以使用其它颗粒填料如碳酸钙、氧化锌、白粉及氧化镁。棒状填料的一个实例是玻璃纤维。片状填料的一个实例是云母。添加通常称为纳米复合材料的非常小的颗粒填料也是可以想到的。所述填料的添加可以改变这里所描述的组合物的性质。例如，包括无机填料的组合物可以具有改进的热稳定性和耐磨性。添加白色填料可以改善烃聚合物在暴露于日光下时温度的变化。添加填料超过某一水平可能导致粘度急剧增加和可加工性相应降低。该临界水平被称为突破阈值(percolation threshold)。除了粘度增加外，所述突破阈值还伴随着弹性性质的改进，而在稍高于突破阈值的水平下，共混物的弹性回复下降。突破阈值在不同的填料添加水平下得到，取决于所使用的填料类型。通常，具有较小尺寸的填料在比具有较大尺寸的填料更低的水平下获得所述突破阈值。

这里所描述的组合物可以含有0至500重量份、或2至200重量份、或5至150重量份、或10至100重量份的加工油，相对于每100份聚合物。适宜量加工油的加入可以降低共混物的粘度和挠曲性，同时改进所述共混物在接近和低于0℃的温度下的性能。据信这些潜在的好处源自所述共混物的玻璃化转变温度(Tg)的降低。向共混物中加入加工油也可以改进可加工性，并提供更好的弹性与拉伸强度的平衡。所述加工油在橡胶应用中通常被称为增量油。加工油包括具有(a) 痕量杂原子如氧或(b)至少一个杂原子的烃，例如邻苯二甲酸二辛酯、醚及聚醚。加工油的沸点使得其在200℃基本上是不挥发的。这些加工油通常可以以净的固体、液体的形式，或以这些材料吸附在惰性载体(例如粘土、硅石)上以形成自由流动粉末的物理吸收混合物的形式获得。加工油通常包括很多化合物的混合物，所述化合物可以由线性的、无环但支化的、环状的及芳族的含碳结构组成。另一类加工油是分子量(Mn)低于10,000的某些有机酯及烷基醚酯。加工油的组合也可以用于本发明的实践中。所述加工油应该与呈熔体的聚合物共混组合物相容或混溶，并且在室温下可以基本上混溶在所述基于丙烯的弹性体中。加工油可以用本领域中已知的任何常规方法加入共混组合物中，包括在回收聚合物之前添加全部或部分的加工油，和添加全部或部分加工油至聚合物中作为用于掺混基于丙烯的弹性体的配混操作的一部分。配混步骤可以在间歇混合机中进行，例如在开炼机中或在密闭式混合机如班伯里密炼机中进行。配混操作也可以在连续工艺中进行，例如在双螺杆挤出机中进行。加入加工油以降低等规聚丙烯和乙烯-丙烯-二烯橡胶的共混物的玻璃化转变温度描述在USP5,290,886和5,397,832中，其公开内容通过引用结合在此。

将加工助剂，例如脂肪酸酯混合物或结合在矿物填料上的脂肪酸皂钙加入这里所描述的组合物中，可有助于所述组合物的混合和将所述组合物注射到模具中。加工助剂的其它实例是低分子量聚乙烯共聚物蜡和石蜡。使用的加工助剂的量可以在0.5至5phr的范围内。

向这里所描述的组合物中加入抗氧剂可以改进长期老化性。抗氧剂的实例包括但不限于喹啉(quinolein)，例如三甲基羟基喹啉(TMQ)；咪唑，例如巯基甲苯甲酰基咪唑锌(ZMTI)；和常规的抗氧剂，例如受阻酚、内酯及亚磷酸酯。使用的抗氧剂的量可以在0.001至5phr的范围内。

硫化的产物

在一个实施方案中，所述基于丙烯的弹性体的弹性体性能通过硫化所述弹性体至不同程度而被改进。在另一个实施方案中，所述基于丙烯的弹性体被硫化至不同程度，以允许进行方便的加工。在某些实施方案中，所述基于丙烯的弹性体包括二烯，以有利于硫化和在配制和加工的各种选项中最佳的最终用途性能。在其它的实施方案中，例如当使用辐射诱导硫化时，二烯在所述基于丙烯的弹性体中的存在是任选的。

在某些实施方案中，所述硫化程度通过测量在任何溶解硫化前的所述组合物的溶剂中的不溶物wt％来确定。这里所描述的组合物可以被硫化至一定程度，以提供至少2wt％、或至少5wt％、或至少10wt％、或至少20wt％、或至少35wt％、或至少45wt％、或至少65wt％、或至少75wt％、或至少85wt％、或少于95wt％的不溶物。

在某些实施方案中，硫化的程度通过粘度比来测量。这里所描述的组合物可以被硫化至一定程度，以提供1至10或1.2至10的粘度比。

这里所描述的硫化的组合物可以具有改进的从拉伸形变弹性回复性能，如测量永久变形所显示的。永久变形是在单轴形变后样品尺寸的回复。永久变形表示的是机械延伸一段短时间后的物理效果。在某一具体伸长率下的永久变形简称为TS_x％，其中X为伸长率。这样，TS_100％、TS_200％、TS_300％、TS_400％和TS_500％分别表示在100％、200％、300％、400％和500％伸长率下的永久变形。在一个实施方案中，这里所描述的包括硫化的基于丙烯的弹性体的组合物可以具有低于硫化前相同组合物永久变形的95％、或低于硫化前相同组合物永久变形的90％、或低于硫化前相同组合物永久变形的80％、或低于硫化前相同组合物永久变形的70％、或低于60％硫化前相同组合物永久变形的的TS_100％、TS_200％、TS_300％、TS_400％或TS_500％。

这里所描述的硫化的组合物在拉伸形变期间可以具有显著的应力松弛。所述应力松弛是在单轴形变后，在延长的时间内维持样品尺寸的一定延伸所需要力的减小。应力松弛表示的是机械延伸一段时间的物理效果。在某一具体伸长率下的应力松弛简称为SR_x％，其中X 为伸长率。这样，SR_1100％、SR_200％和SR_300％分别表示在100％、200％和300％伸长率下的应力松弛。在一个实施方案中，这里所描述的包括硫化的基于丙烯的弹性体的组合物可以具有小于硫化前相同组合物应力松弛的95％、或小于硫化前相同组合物应力松弛的90％、或小于硫化前相同组合物应力松弛的80％、或小于硫化前相同组合物应力松弛的70％、或小于硫化前相同组合物应力松弛的60％的SR_100％、SR_200％或SR_300％。

这里所描述的硫化组合物可以具有比硫化所述基于丙烯的弹性体之前的相应组合物大至少20％、或大至少40％、或大至少100％的口型C撕裂强度。

这里所描述的硫化组合物可以具有比硫化所述基于丙烯的弹性体之前的相应组合物小20％、或小40％、或小60％、或小80％、或小90％、或小95％的应力松弛。

本发明的一个实施方案包括一种共混组合物，该组合物包括(a)包含基于丙烯的弹性体和任选的基于乙烯的聚合物的连续相，和(b)包含结晶的基于丙烯的聚合物组分的分散相，其中至少2wt％、或至少5wt％、或至少10wt％、或至少20wt％、或至少35wt％、或至少45wt％、或至少65wt％、或至少75wt％、或至少85wt％、或至少95wt％的连续相被硫化，通过在溶解硫化前的所述组合物的任何溶剂中的不溶物wt％测定。

本发明的另一个实施方案包括一种共混组合物，该组合物包括(a)包含基于丙烯的弹性体和任选的基于乙烯的聚合物的连续相，和(b)包含结晶的基于丙烯的聚合物组分的分散相，其中所述连续相被硫化至使得所述硫化组合物的粘度高于硫化前所述组合物的粘度的程度，如由粘度比所显示的。例如，所述共混组合物可以被硫化至使得所述粘度比为1至10，或1.2至10的程度。

本发明的一个实施方案包括一种组合物，该组合物包含至少一种硫化的基于丙烯的弹性体、任选的结晶的基于丙烯的聚合物组分、任选的基于乙烯的聚合物和炭黑。炭黑可以以在上限为500、或250、或200、或100、或50phr，下限为1、或2、或5、或25phr的范围内的量存在。在该实施方案的一个具体方面，所述组合物可以具有等于40*(肖氏A硬度/MI190℃)-600+B的以MPa度量的拉伸强度，其中B为至少0、或至少2、或至少4、或至少10。在该实施方案的另一个具体方面，所述组合物可以具有等于15*(肖氏A硬度/MI190℃)-600+B的以Kn/m度量的口型C撕裂强度，其中B为至少2、或至少5、或至少10、或至少15。

本发明的一个实施方案包括一种组合物，该组合物包含至少一种硫化的基于丙烯的弹性体、任选的结晶的基于丙烯的聚合物组分、任选的基于乙烯的聚合物，并且不含填料。在该实施方案的一个具体方面，所述组合物可以具有等于30*(肖氏A硬度/MI190℃)-300+B的以MPa度量的拉伸强度，其中B为至少2、或至少4、或至少6、或至少12。在该实施方案的另一个具体方面，所述组合物可以具有等于40*(肖氏A硬度/MI190℃)-400+B的以Kn/m度量的口型C撕裂强度，其中B为至少5、或至少10、或至少15、或至少20。

本发明的一个实施方案包括一种组合物，该组合物包含至少一种硫化的基于丙烯的弹性体、任选的结晶的基于丙烯的聚合物组分、任选的基于乙烯的聚合物和非黑色填料。所述填料可以是白色、红色、绿色、蓝色、黄色或任何非黑颜色。所述填料可以以在上限为500、或250、或200、或100、或50phr，下限为1、或2、或5、或25phr的范围内的量存在。在该实施方案的一个具体方面，所述组合物可以具有等于30*(肖氏A硬度/MI190℃)-300+B的以MPa度量的拉伸强度，其中B为至少2、或至少4、或至少6、或至少12。在该实施方案的另一个具体方面，所述组合物可以具有等于40*(肖氏A硬度/MI190℃)-400+B的以Kn/m度量的口型C撕裂强度，其中B为至少5、或至少10、或至少15、或至少20。

在一个实施方案中，本发明提供了一种硫化的组合物，该硫化的组合物包含基于丙烯的弹性体、结晶的基于丙烯的聚合物组分和基于乙烯的聚合物，其中所述硫化的组合物的机械性能与单独的硫化的基于乙烯的聚合物的机械性能相比有改进。例如，基于丙烯的弹性体、结晶的基于丙烯的聚合物组分和基于乙烯的聚合物的硫化共混物的拉伸强度(TS)和/或口型C撕裂强度(TEAR)可以比单独的基于乙烯的聚合物的TS和TEAR高至少10％，并满足以下关系：

TS＞TS_(TPC)+0.9*R*TS_(FPC+SPC)

TEAR＞TEAR_(TPC)+0.9*TS_(FPC+SPC)

其中TS_(FPC+SPC)是基于丙烯的弹性体和任选量的结晶的基于丙烯的聚合物的拉伸强度，TEAR_(FPC+SPC)是基于丙烯的弹性体和任选量的结晶的基于丙烯的聚合物的口型C撕裂强度，TS_(TPC)是基于乙烯的聚合物的拉伸强度，TEAR_(TPC)是基于乙烯的聚合物的口型C撕裂强度，条件是在所有这些对比中，基于丙烯的弹性体与结晶的基于丙烯的聚合物的比是恒定的。

这里所描述的组合物可以通过保证聚合物组分形成紧密混合物的任何方法制备。通常，所述方法的第一步骤为混合聚合物组分与任选的添加剂，例如加工油、填料、着色剂、抗氧剂、成核剂以及流动改进剂，使用设备例如但不限于用于熔融压制所述组分在一起的Carver压机，用于各组分的溶液或熔体共混的密闭式混合机如班伯里密炼机或Brabender混炼机，以及用于连续混合方法的设备，包括单和双螺杆挤出机、静态混合器、撞击式混合器以及设计成使各组分分散以紧密接触的其它机器和工艺。聚合物组分的完全混合由组合物形态的均匀性来指示。这样的方法对本领域技术人员来说是众所周知的。在一个实施方案中，下一步是将化学硫化剂如过氧化物或硫化合物与所述紧密混合物混合，和然后将包括所述化学硫化剂的所述紧密混合物制造成最终形状的制品，并升高温度一段时间，以允许所述基于丙烯的弹性体硫化。在另一个实施方案中，下一步是将所述紧密混合物制成最终形状的制品，和然后使所述成形的混合物暴露于外硫化剂如高能辐射，以允许所述基于丙烯的弹性体硫化。

可用于本发明实践中的硫化体系包括硫基硫化剂、过氧化物硫化剂、树脂硫化、氢化硅烷化(hydrosilation)、不稳定的或迁移的硫化体系和高能辐射中的一种或多种。这些硫化体系是本领域中所熟知的。

当使用化学硫化剂如硫、硫给体、过氧化物及树脂以诱导反应时，所述硫化剂通常在制造最终形状的待制备制品之前混合到所述基于丙烯的弹性体中或包含所述弹性体的共混物中。当使用外交联剂如活性化学试剂和高能辐射诱导反应时，将所述基于丙烯的弹性体或包含所述弹性体的共混物制造成最终形状的待制备制品，然后与外交联剂接触。

纤维

在一个实施方案中，本发明提供了一种包含这里所描述的组合物的纤维。制造本发明纤维的方法包括本领域技术人员众所周知的那些方法。本发明的纤维可以具有期望的软度和弹性性质，并可以用于各种应用中，例如连续长丝纱、膨体连续长丝纱、常产纤维、熔融吹制的纤维和纺粘纤维(spunbound fiber)。在该实施方案的一个具体方面，包含这里所描述的组合物的纤维可以具有以下优点之一或两者：1)可以通过经喷丝头的挤出，接着拉丝至要求的但尼尔而容易地纺成纤维，和2)在宽的共混物组成范围内由纺丝速率度量的纺纤维的能力可以不受影响，即使是在通过向基于丙烯的弹性体中加入结晶的基于丙烯的聚合物而使所述共混物的熔体流动速率(MFR)缓慢下降时。在宽的共混物组成范围内纺丝速率的恒定不变是特别出人意外的，因为纺丝速率对聚合物(或聚合物共混物)的MFR敏感，低MFR的聚合物具有差的纺丝性能。

在一个实施方案中，本发明纤维的弹性回复、应力松弛和拉伸回复性能可以通过退火和/或机械取向来提高。退火部分地释放在伸长的纤维中的内应力，并恢复纤维中的共混物的弹性回复性能。退火已显示出导致结晶结构的内部组织化方面以及无定型和半结晶相的相对有序化方面的显著变化，这导致弹性性能的回复。所述纤维可以在高于室温至少40

，或高于室温至少20

，但稍低于所述共混组合物的结晶熔点的温度下退火。加温退火通过将聚合物纤维在室温至 160℃或130℃的温度下维持5分钟至7天的时间来进行。典型的退火时间为50℃下3天，或100℃下5分钟。退火时间和温度可以针对任何具体的聚合物纤维进行调整，通过试验确定。可以相信，在该退火工艺过程中，存在聚合物链的分子间重排，导致具有比未退火材料更大的从拉伸形变回复性能的材料。所述纤维的退火是在没有机械取向的情况下完成的，但是机械取向可以是退火过程的一部分，例如在挤出操作后。

机械取向可以通过使聚合物纤维在被允许在无延伸力下松弛之前临时强制延伸一段短的时间来进行。据信，所述纤维的机械取向导致纤维的可结晶部分重新取向。取向的聚合物纤维可以通过将聚合物纤维在100％至700％的延伸下维持0.1秒至24小时的时间来进行。典型的取向是在室温下维持200％的延伸短暂的时间。

为了获得纤维的取向，在升高的温度(但低于聚合物的结晶熔点)下的聚合物纤维从一个纤维供料辊出来，绕过两个被以不同表面速度驱动的辊，并最终到达卷取辊。与卷取辊最接近的被驱动辊比与供料辊最接近的被驱动辊被更快地驱动，使得所述纤维在所述被驱动辊之间被伸长。所述组件可以包括在第二辊与卷取辊之间的用于冷却纤维的辊。第二辊和卷取辊可以被以相同的圆周速度驱动，以维持纤维在延伸状态。如果没有使用辅助冷却，所述纤维将在卷取辊上冷却至环境温度。

在一个实施方案中，本发明提供了用本发明纤维制造的织物。所述织物可以通过任何已知的用于制造非织造或织造织物的方法制成。

薄膜

在一个实施方案中，本发明提供了包含这里所描述的组合物的薄膜。用于制造本发明的薄膜的方法包括本领域技术人员众所周知的那些方法，包括但不限于常规的管形挤出法或吹泡法，及流延挤出。挤出温度、模头温度及冷却辊温度取决于采用的组合物，但对于这里所描述的组合物通常在以下范围内：熔体温度350

-450

；模头温度350-450；冷却辊温度70

-130

。所述薄膜制造工艺可以还包括压花辊，以冷却并形成薄膜。

本发明的薄膜可以有粘合到所述本发明薄膜的一面或两面上的层。所述各层可以通过共挤出本发明的薄膜与任选的另外的一层或多层来粘合在一起。在共挤出的薄膜中，各层在组成上是不同的，并且除了界面层以外所述各层保持其组成。所述任选的另外的层可以是例如软的材料，例如乙烯-丙烯共聚物弹性体，其可以降低本发明薄膜的粘性(即发粘的)感觉。所述任选的另外的层也可以是例如热塑性的。热塑性层例如可以被用作弹性薄膜的机械支撑物以防止下垂，和被用作防止聚合物薄膜粘合到其它表面上的阻隔物。热塑性层可以成为整体使用弹性薄膜的一部分，因为所述复合薄膜可以被拉伸超出所述热塑性层的屈服点，例如大于50％的伸长率，并且可以因所述弹性薄膜的弹力而缩回。在这种应用中，使所述热塑性薄膜变皱，以产生所述复合弹性薄膜的希望的表面处理(surface finish)。可用于该目的的热塑性材料包括但不限于聚丙烯和聚乙烯。

在一个实施方案中，本发明薄膜的机械性能如弹性回复和应力松弛可以通过加温退火和/或机械取向而提高。

加温退火通过将聚合物共混物或由该共混物制成的制品在室温至160℃的温度下维持5分钟至7天的时间来进行。典型的退火时间为50℃下3天，或100℃下5分钟。退火时间和温度可以针对任何具体的共混组合物进行调整，通过试验确定。据信，在这种退火工艺过程中，存在聚合物链的分子间重排，导致比未退火材料具有更大的从拉伸形变回复的性能的材料。

机械取向可以通过使共混物沿一个或多个轴短暂地强制延伸一段短的时间，然后允许其在无延伸力的情况下松弛来进行。据信，所述聚合物的机械取向导致共混物的可结晶部分的重新取向。取向通过将聚合物共混物或由该共混物制成的制品在10％至400％的延伸下维持0.1秒至24小时的时间来进行。典型的取向是在室温下维持200％的延伸短暂的时间(通常少于1分钟)。

薄膜取向可以使用常规的设备和方法，在纵向(MD)或横向(TC)或两个方向(双轴)上进行。为了获得MD取向，在升高的温度(但低于聚合物的结晶熔点)下的聚合物薄膜从一个薄膜供料辊出来，绕过两个被以不同表面速度驱动的辊，并最终到达卷取辊。与卷取辊最接近的被驱动辊比与供料辊最接近的被驱动辊被更快地驱动，使得所述薄膜在所述被驱动辊之间被伸长。所述组件可以包括在第二辊与卷取辊之间的用于冷却薄膜的辊。第二辊和卷取辊可以被以相同的圆周速度驱动，以维持薄膜在延伸状态。如果没有使用辅助冷却，所述薄膜将在卷取辊上冷却至环境温度。延展度将取决于所述被驱动辊的相对圆周速度和所述辊之间的距离。对于大多数的MD取向应用，50-500％/分钟的延展速率将是令人满意的。

为了获得TD取向，薄膜取向在伸幅装置中进行。所述薄膜被流延或从薄膜卷松开，然后被边缘抓住以通过取向步骤进行加工。所述薄膜连续地通过预热步骤、在升高的温度(例如从100至稍低于乙烯可结晶共聚物的结晶熔点的温度)下的延展步骤、退火步骤和最终的冷却步骤。在预热和延展步骤和退火步骤的一部分中，温度被控制在升高的温度但低于聚合物的结晶熔点。在退火和冷却步骤期间可以维持在薄膜上的张力，以使回缩最小化。在冷却至环境温度即室温或接近环境温度后，可以释放所述保持力。所述薄膜在TD可能有一定收缩(急速返回)，但将保持其延展长度的相当部分。伸幅机操作条件可以在相当宽的范围内变化，并且将取决于几个变量，包括例如薄膜组成、薄膜厚度、希望的取向度和退火条件。

如前所述，所述取向工艺可以包括退火步骤。退火部分释放在延展的薄膜中的内应力，并使薄膜尺寸稳定以进行储存。退火可以在一定的时间和温度下进行，二者有依存关系。

在用于薄膜取向的一个具体方法中，使用相互交叉开槽的辊组件来同时产生希望的起皱的表面处理(surface finish)和使薄膜取向。这种方法描述在USP 4,368,565中，其公开内容通过引用结合在此。在该方法中，所述薄膜在两个相互交叉开槽的辊之间延展，所述辊可以双轴延展所述薄膜并使其取向。

本发明的纤维、薄膜和模制物件以及最终的织物、成型物(forms)和成形物(shapes)可以通过其中最终温度低于250℃的蒸汽或其它高温方法进行灭菌处理，没有形状的显著扭曲和机械性能的显著损失。本发明的纤维、薄膜和模制物件以及最终的织物、成型物和成形物也可以用低于100℃的热水和洗涤剂洗涤，没有形状的显著扭曲和机械性能的显著损失。

定义和测试方法

共聚单体含量：聚合物的共聚单体含量和序列分布可以通过本领域技术人员所熟知的方法，使用¹³C核磁共振(NMR)测定。离散的分子量范围的共聚单体含量可以使用本领域技术人员熟知的方法测定，包括对样品进行GPC分析结合傅立叶变换红外光谱法(FTIR)，如Wheeler和Willis，Applied Spectroscopy，1993，第47卷第1128-1130页中所描述的。

在含有大于75wt％丙烯的丙烯-乙烯共聚物的特定情况中，共聚单体含量可以如下测定：在约150℃或更高的温度下压制薄的均匀的薄膜，并固定在Perkin Elmer PE 1760红外光谱仪上。记录从600cm^-1至4000cm^-1的样品的全光谱，乙烯的单体重量百分数可以按照以下方程式计算：

乙烯wt％＝82.585-111.987X+30.045X²，其中X是1155cm^-1 的峰高与722cm^-1或732cm^-1中较高峰的峰高之比。

多烯含量：聚合物中存在的多烯的量可以通过定量测量聚合后聚合物中存在的侧挂的游离烯烃的量来推断。已经建立了几种方法，例如碘值及通过H¹或¹³C核磁共振(NMR)测定烯烃含量。在这里所描述的其中所述多烯是ENB的实施方案中，聚合物中存在的多烯的量可以使用ASTMD3900测定。

全同立构：术语“全同立构”在这里定义为这样的聚合物序列，其中在位于以区域规则的1，2方式插入到所述链中的相邻丙烯单元上并且不是骨架结构部分的侧挂甲基对中的50％以上位于主链中的原子以上或以下，当主链中的这种原子全部在一个平面中时。在共混物中的聚合物或在单一聚合物内的聚合物序列的某些组合被描述为具有“基本上相同的立构规整度”，这里它意味着两种聚合物都是按照以上定义的全同立构的。

立构规整度：术语“立构规整度”是指聚合物中源自丙烯的甲基残基的取向的立体规整性。相对于聚合物骨架具有相同取向的、来自相邻的等同地插入的丙烯单元的甲基残基对被称为“内消旋的”(m)。相反构型的那些甲基残基对被称为“外消旋的”(r)。当三个相邻的丙烯基团具有采取相同取向的甲基时，所述三单元组的立构规整性为“mm”。如果在一个三单体序列中的两个相邻单体具有相同的取向，且该取向与第三单元的相对构型不同，所述三单元组的立构规整性为“mr”。当中间的单体单元具有与任一相邻单体单元相反的构型时，所述三单元组具有“rr”立构规整性。聚合物中各类型的三单元组的分数可以被确定，并且当乘以100时表示在聚合物中发现的该类型的百分数。

这里所描述的聚合物的三单元组立构规整度可以从所述聚合物的¹³C核磁共振(NMR)谱测定，如以下所描述的和在USP5,504,172中所描述的，其公开内容通过引用结合在此。

立构规整度指数：这里表示为“m/r”的立构规整度指数通过 ¹³C核磁共振(NMR)测定。立构规整度指数m/r按照H.N.Cheng，Macromolecules，17，1950(1984)中所描述的进行计算。1.0的m/r比通常描述间规聚合物，2.0的m/r比通常描述无规的材料。等规材料理论上可以具有接近无穷大的比，并且很多副产物无规聚合物具有足够大的全同立构含量，从而导致大于50的比。

熔点及熔化热：这里所描述的聚合物的熔点(Tm)及熔化热可以通过差示扫描量热法(DSC)，采用ASTM E-794-95的程序确定。用冲压模头取下在约200℃至230℃下压制的约6至10mg的聚合物片，并在室温下退火48小时。在该时间结束时，将样品置于差示扫描量热仪(Perkin Elmer Pyris Analysis System)上，并冷却至约-50℃至 -70℃。以约20℃/min的速率加热样品达到约180℃至200℃的最终温度。这里所使用的术语“熔点”是通过以上所讨论的DSC测定的主熔融峰和次熔融峰中的最高峰。热输出记录为样品的熔融峰下的面积，其通常在约30℃至约175℃出现最大峰，并发生在约0℃至约200℃的温度之间。热输出以焦耳测量，作为熔化热的量度。熔点记录为样品熔化范围内最大吸热的温度。

分子量和分子量分布：这里所描述的聚合物的分子量和分子量分布可如下测量。分子量分布(MWD)是在给定的聚合物样品内分子量范围的量度。众所周知，MWD的宽度可以通过各种分子量平均值的比，例如重均分子量与数均分子量之比Mw/Mn，或Z均分子量与重均分子量之比Mz/Mw表征。

Mz、Mw和Mn可以使用还称为尺寸排阻色谱法(SEC)的凝胶渗透色谱法(GPC)测定。该技术利用包括装填有多孔珠粒的柱、洗提溶剂及检测器的仪器，以分离不同大小的聚合物分子。在典型的测量中，所使用的GPC仪器是装有在145℃下运行的ultrastyro凝胶柱的Waters色谱仪。使用的洗提溶剂是三氯苯。所述柱子用16个具有准确已知分子量的聚苯乙烯标准样品进行校准。从标准样品得到的聚苯乙烯保留体积与测试聚合物的保留体积之间的相互关系给出所述聚合物的分子量。

平均分子量M可以从以下表达式计算：

M = \frac{\underset{i}{Σ} N_{i} M_{i}^{n + 1}}{\underset{i}{Σ} N_{i} M_{i}^{n}}

其中N_i是具有分子量M_i的分子的数目。当n＝0时，M是数均分子量Mn。当n＝1时，M是重均分子量Mw。当n＝2时，M是Z均分子量Mz。希望的MWD函数(例如Mw/Mn或Mz/Mw)是相应的M值的比值。M及MWD的测量是本领域中熟知的，并更详细地描述在例如Slade，P.E.Ed.，Polymer Molecular Weights第II部分，Marcel Dekker，Inc.，NY，(1975)287-368；Rodriguez，F.，Principles of Polymer Systems第3版，Hemisphere Pub.Corp.，NY，(1989)155-160；USP 4,540,753； Verstrate等，Macromolecules，第21卷，(1988)3360；以及其中所引用的参考文件中。

永久变形：永久变形可以按照通用的ASTMD790程序，通过单轴向地使样品变形至不同的伸长率来测量。

应力松弛：应力松弛可以使用以下程序测量：将样品固定在Instron4465试验机上，并伸长至200％的伸长率。在此伸长率下的负荷测定为L1。将样品保持在该伸长下30秒钟，并在该30秒钟结束时测量新的负荷，为L1₃₀。薄膜的松弛率(R1)测定为100×(L1-L1₃₀)/L1，并以百分数表示。使样品回复到0％的初始伸长率。然后将样品伸长至200％的伸长率。在此伸长率下的负荷测定为L2。将样品保持在该伸长率下30秒钟，并在该30秒钟结束时测量新的负荷，为L2₃₀。薄膜的松弛率(R2)测定为100×(L2-L2₃₀)/L2，并以百分数表示。使样品回复到0％的初始伸长率。在第二循环中样品上负荷为0时的伸长率称为变定％。样品中的滞后现象指定为100×(L1-L2)/L1，并以百分数表示。

应力应变测量：这里所描述的硫化的混合物的应力应变伸长性能可以按照下面描述的ASTMD790方法测量。将哑铃型样品制成模制成6英寸×6英寸尺寸的硫化片(pad)，并用冲模取出。样品的应力应变评价在Instron Corporation，Canton，MA制造的Instron 4465型试验机上对共混物以20英寸/分钟进行。数位式数据收集在通过可从Instron Corporation得到的Series IX Material Testing System收集的文件中，并用得自WA Redmond的微软公司的Excel(一种电子数据表程序)进行分析。

PHR：这里所使用的术语“phr”是指份数/百份橡胶或份数/百份弹性体聚合物。

回流二甲苯中的溶解度：在回流二甲苯中的溶解度是在含有硫化的基于丙烯的弹性体及硫化的基于乙烯的聚合物(如果存在)的组合物中，不可溶解的和不可萃取的基于丙烯的弹性体及任选的基于乙烯的聚合物的量的量度。测定二甲苯中的溶解度的方法如下：称量具有薄的截面即小于0.5英寸和重约2g的样品，重量记录为W₁。使样品在萃取装置中暴露于50ml回流的二甲苯中。通过回流的溶剂使样品的温度维持在140℃或接近140℃。萃取24小时后，倾析掉溶剂并加入50ml新的溶剂，并在相同条件下再进行24小时萃取。在该段时间结束后，取出样品并在真空烘箱中在100℃下干燥24小时。然后冷却样品并称量最终的重量，记录为W₂。在回流二甲苯中不溶的聚合物的分数通过下式确定：FIPX＝100×[W₂(1-F_Fi)]/[W₁(1-F_s-F_p-F_Fi)]，其中F_s是组合物中存在的结晶聚合物组分的重量分数，F_p是组合物中存在的在回流二甲苯中可被萃取的增塑剂、加工油及其它低分子量材料的重量分数，F_Fi是组合物中存在的在回流二甲苯中通常不可萃取的填料和其它无机材料的重量分数。

室温下的溶剂溶胀：室温下的溶剂溶胀度量含硫化的基于丙烯的弹性体的组合物在室温下的溶剂吸收量。用于测定室温下的溶剂溶胀的方法如下：称重具有薄的截面即小于0.5英寸和重约2g的样品，并且该重量记录为W₃。使样品暴露于在浸没装置中的50mlIRM903油中。样品的温度维持在接近室温。浸没70小时后，倾析出油并用己烷即刻洗涤样品。然后样品在80℃的真空烘箱中干燥24小时。随后冷却样品，并称取最终重量，该重量记录为W₄。室温下的溶剂溶胀(SSA)通过下式确定：SSA＝100×(W₄-W₃)/W₃。

在升高的温度下的溶剂溶胀：室温下的溶剂溶胀度量含硫化的基于丙烯的弹性体的组合物在升高的温度下的溶剂吸收量。测定在升高的温度下的溶剂溶胀的方法如下：称重具有薄的截面即小于0.5英寸和重约2g的样品，并且该重量记录为W₅。使样品暴露于在浸没装置中的50mlIRM903油中。样品的温度维持在70℃。浸没70小时后，倾析出油并用己烷即刻洗涤样品。然后样品在80℃的真空烘箱中干燥24小时。随后冷却样品，并称取最终重量，该重量记录为W₆。在升高的温度下的溶剂溶胀(SSS)通过下式确定：SSS＝100×(W₆-W₅)/W₅。

口型C撕裂：口型C撕裂性能按照ASTMD624的00版程序以磅力/英寸报告。这里的数据是峰值力，并且三个样品的平均值报告为平均数据。原始数据可以被乘以0.175，以将单位从磅力/英寸转换成千牛顿/米²。

裤形(Trouser)撕裂：裤形撕裂性能按照ASTMD624的00版程序以磅力/英寸报告。这里的数据是峰值力，并且三个样品的平均值报告为平均数据。原始数据可以被乘以0.175，以将单位从磅力/英寸转换成千牛顿/米²。

门尼粘度：这里所使用的门尼粘度按照ASTMD1646测量，为ML(1+4)125℃。

熔体流动速率和熔融指数：聚合物的熔体流动速率(MFR)和熔融指数的测定按照ASTMD1238，使用2.16kg负荷的改进1进行。在所述方法的该版本中，一部分在试验期间被挤出的样品被收集并称重。样品分析在230℃下进行，采用1分钟的样品预热，以提供测试期间稳定的温度。表示为每分钟挤出的样品的dg数的该数据被称为MFR。在备选的方法中，所述测试以相同的方式进行，除了温度为190℃。该数据被称为MI190℃。

肖氏A硬度和肖氏D硬度：聚合物的肖氏A硬度和肖氏D硬度的测定按照ASTM D 2240进行。在所述方法的该版本中，在室温下测试一部分样品。在样品中产生压痕15秒钟后记录数据。

全同立构指数：全同立构指数按照EP 0374695A2中描述的方法进行计算。记录所述材料的薄膜的IR光谱，并确定在997cm^-1 的吸光度和在973cm^-1的吸光度。将997cm^-1的吸光度与973cm^-1的吸光度之商乘以100，得到全同立构指数。在确定这两个位置的吸光度时，0吸光度的位置是当在样品光束(beam)中没有分析样品存在时的吸光度。

粘度比：在辐射前和辐射后的样品上进行流变试验。试验在Rheometrics ARES流变仪上使用25mm直径的平行板几何形状的板进行。在190℃和20％的应变下从0.1至100rad/s进行小振幅振荡剪切测量。在辐射后样品在0.1rad/s下的粘度与辐射之前的样品该粘度之比取为所述粘度比。

实施例

Sunpar150为可以从Sunoco Inc，Philadelphia，PA得到的加工油。

Translink37为得自Engelhard Corporation，Iselin，NJ的表面处理的高岭土。

V2504、V3666、V404、ESC4292、Achieve3854和EMPR103是可得自ExxonMobil Chemical Co.，Houston，TX的聚烯烃。

Irganox1076是可得自Novartis Corporation的抗氧剂。

实施例1-具有等规聚丙烯结晶性并包括二烯(VNB)的弹性体的合成

聚合在3.8升的连续搅拌釜式聚合反应器中进行，反应器装配有一个用于溶于己烷混合物中的乙烯、丙烯和二烯的混合物的进料口，和用于催化剂进料的另一个进料口。本实施例中使用的二烯是5-乙烯基-2-降冰片烯(VNB)。用倾斜浆叶双螺旋桨搅拌器以750rpm的速度搅动反应器的内容物。聚合在聚合环境的不同区域内没有反应物或产物的组成梯度或温度梯度的情况下进行。使用进料冷冻来保持聚合温度。聚合使用催化剂外消旋的二甲基·二甲基甲硅烷基双(茚基)合铪和活化剂二甲基苯铵四(五氟苯基)硼酸盐的基本等摩尔的混合物引发。将溶解在己烷中的三乙基铝(TEA)的溶液加入聚合混合物中，用作外来水分和氧气的清除剂。清除剂进料在以下表中表示为清除剂与催化剂的摩尔比。在任何聚合条件下至少4倍停留时间后，收集并分析所得聚合物的代表性的稳态的样品。聚合条件见表1-1中所示，聚合结果见表1-2中所示。

表1-1

表1-2

实施例2-弹性体的辐射硫化

实施例2中使用的基于丙烯的弹性体(″FPC″)含有15.3wt％的乙烯衍生单元，其余为丙烯衍生单元，其MFR230℃为5.3，并且是按照以上实施例1中和EP 1 223 191(其公开内容通过引用结合在此)中所描述的实验程序制备的。

实施例2中使用的结晶聚合物组分(″SPC″)是Escorene4292，即一种MFR230℃为1.5的均聚等规聚丙烯，可得自TX Houston的ExxonMobil Chemical Co.。

实施例2中使用的基于乙烯的聚合物(″TPC″)为Exact3024，即一种MI190℃为4.5，密度为0.905g/cc的乙烯-己烯共聚物，可得自TX Houston的ExxonMobil Chemical Co.。

实施例2的各个试样中使用的聚合物组分的量在表2-1中给出。样品按以下步骤制备：只含FPC的组合物(实施例2-1至2-5)被压模成要求的几何形状。FPC与TPC的共混物(实施例2-6至2-10)通过在Brabender密炼机中在185℃-220℃的控制温度下混合3分钟而制得。高剪切辊式浆叶被用于所述混合。FPC和SPC的共混物(实施例2-11至2-15)在Haake双螺杆挤出机中在190℃-220℃范围内的温度下制备。

然后取出共混物，并在200℃下在4英寸×4英寸的模具中压制3-5分钟而成为0.004″厚的薄膜。在该阶段结束后，冷却并取出薄膜，并在进一步试验前允许其在室温下退火14天。

然后，在环境条件(室温和1个大气压)下，每个样品用来自钴-60源的γ射线辐射不同的剂量，如表2-1中所示。样品的硫化程度使用以下的萃取方法来评价。将约0.4克的各样品封入400目的不锈钢筛网袋中，并在沸腾的二甲苯中萃取20小时。然后，将网袋拉出溶剂平面以上，并用回流的二甲苯洗涤数个小时。洗涤后，在50℃下在真空烘箱中干燥所述袋，直到重量恒定(最少4小时)，并冷却至室温，然后称重。各样品中不溶材料的wt％使用以下方程式计算：

硫化％＝100×(W₃-W₁)/(W₂-W₁)

其中，W₁为空不锈钢袋的重量，W₂为萃取前样品+袋的重量，W₃为萃取后样品+袋的重量。萃取后的不溶物％用于指示硫化。

在辐射前和辐射后的样品上进行流变试验。所述流变试验在Rheometrics ARES流变仪上使用25mm直径的平行板几何形状的板进行。在190℃和20％的应变下从0.1至100rad/s进行小振幅振荡剪切测量。在辐射后样品在0.1rad/s下的粘度与辐射之前的样品该粘度之比显示在下表中。样品2-3至2-5和2-8至2-10的粘度未测量，因为由于过度硫化所述薄膜样品不能被模制成用于流变试验的样品。我们预期，对于这些过度硫化的样品而言，辐射后的粘度比辐射前的粘度大得多。

表2-1

实施例3-具有等规聚丙烯结晶性并包括二烯(ENB)的弹性体的合成

聚合按以下程序进行：在装配有双倾斜桨叶涡轮搅拌器的27升连续流搅拌釜反应器中，每小时加入92kg干燥己烷、34kg丙烯、1.8kg乙烯、1.1kg5-乙叉-2-降冰片烯(ENB)。反应器在反应过程中被以650rpm的速度搅动，并在1600psi压力(表压)下保持液体是满的，以使聚合区中的所有区域在整个聚合过程中都具有相同的组成。将 1.5610-3g二甲基二甲基甲硅烷基茚基合铪及2.4210-3g二甲基苯铵四(七氟萘基)硼酸盐的在甲苯中的催化剂溶液以6.35ml/min的速度加入以引发聚合。在聚合过程中加入另外的三正辛基铝(TNOA)溶液以除去外来的水分。聚合在59℃进行，并且在聚合期间通过加入温度为-3℃至2℃的预冷的己烷来维持所述温度。所述聚合是有效的，并且导致形成9.5kg聚合物/小时。聚合物通过两段式溶剂脱除来回收，首先使用如WO 0234795A1中所述的低临界溶液方法除去70％的溶剂，然后在LIST脱挥发分挤出机中除掉剩余溶剂。聚合物以主轴为约1/8至1/4英寸的颗粒形式回收。经分析所述聚合物含12.4wt％乙烯、2.34％结合ENB，并且ML(1+4)125℃为22。

该聚合的其它样品的聚合条件示于表3-1中，聚合结果示于表3-2中。

表3-1中的催化剂进料含有在甲苯中的5.77×10^-4Mol/L的催化剂，而活化剂进料含有在甲苯中的3.74×10^-4Mol/L的活化剂。两种进料在最初的约60秒钟的预混合后按照以下所示的速率引入聚合反应器中。

表3-1

表3-2

然后对聚合物样品3-1至3-9分析如下：在180℃-220℃的控制的温度下，将总共至少72g的聚合物在Brabender密炼机中均化3分钟。将高剪切辊式桨叶用于所述混合，并向共混物中加入约0.4gIrganox1076。混合结束后，将所述混合物取出，并在215℃下在6″×6″的模具中压制3-5分钟，制成厚度为0.25″的片。在压制结束后，将所述片冷却2.5分钟并取出，并允许其退火40-48小时。从所述片上取下要求的哑铃几何形状的试验样品，并在Instron试验机上进行评价，得到表3-3中所示的数据。

表3-3

聚合物的分子间溶解度分布和分子间组成分布通过本说明书中所描述的程序测量，结果在表3-4中给出。

表3-4

*未测试

样品的熔点和熔化热通过本说明书中所描述的DSC方法测量。在下表3-5中，熔点数据的第一个数值指示主峰，第二个数值指示最高的次峰的近似位置。mm％、立构规整度指数(m/r)和1，3插入％使用样品的¹³CNMR光谱确定，并且样品的全同立构指数使用聚合物的IR光谱确定。结果在表3-5中给出。

表3-5

实施例4-弹性体与非黑色填料的配混与硫化

在以约50rpm运行的Brabender混炼机中，在180-200℃的温度下，使表4-1的组分与1000ppm Irganox 1076共混5-7分钟，直到得到匀和的混合物，并且所有的组分都分散良好。取出所述共混的配混物，并将少量样品用于通过测量MFR230℃分析粘度。从剩余部分的样品中取220g，在辊式开炼机上与8g氧化锌、4g硬脂酸、3g硫磺、3g二硫化-2-巯基苯并噻唑(MBTS)和3g单硫化四甲基秋兰姆(TMTMS)进行配混。然后将该配混物轧制成光滑的片材。然后该配混的材料以适宜于随后进行分析的压缩模制片的形式在170℃下硫化30分钟。从所述硫化的片上取下合适几何形状的样品，得到下表4-1中所示的结果。

表4-1

实施例5-弹性体与黑色填料的配混和硫化

在以约50rpm运行的Brabender混炼机中，在180-200℃的温度下，使表5-1的组分与1000ppm Irganox 1076共混5-7分钟，直到得到匀和的混合物，并且所有的组分都分散良好。取出所述共混的配混物，并将少量样品用于通过测量MFR230℃分析粘度。从剩余部分的样品中取220g，在辊式开炼机上与8g氧化锌、4g硬脂酸、3g硫磺、3gMBTS和3gTMTMS进行配混。然后将该配混物轧制成光滑的片材。然后该配混的材料以适宜于随后进行分析的压缩模制片的形式在170℃下硫化30分钟。从所述硫化的片上取下合适几何形状的样品，得到下表5-1中所示的结果。

表5-1

*未测定

实施例6-弹性体与黑色填料、非黑色填料和高Tg增粘剂的配混与硫化

在以约50rpm运行的Brabender混炼机中，在180-200℃的温度下，使表6-1的组分与1000ppm Irganox 1076共混5-7分钟，直到得到匀和的混合物，并且所有的组分都分散良好。取出所述共混的配混物，并将少量样品用于通过测量MFR230℃分析粘度。从剩余部分的样品中取220g，在辊式开炼机上与8g氧化锌、4g硬脂酸、3g硫磺、3gMBTS和3gTMTMS进行配混。然后将该配混物轧制成光滑的片材。然后该配混的材料以适宜于随后进行分析的压缩模制片的形式在170℃下硫化30分钟。从所述硫化的片上取下合适几何形状的样品，得到下表6-1中所示的结果。

表6-1

实施例7-弹性体与黑色填料、非黑色填料和EPDM的配混与硫化

在以约50rpm运行的Brabender混炼机中，在180-200℃的温度下，使表7-1的组分与1000ppm Irganox 1076共混5-7分钟，直到得到匀和的混合物，并且所有的组分都分散良好。取出所述共混的配混物，并将少量样品用于通过测量MFR230℃分析粘度。从剩余部分的样品中取220g，在辊式开炼机上与8g氧化锌、4g硬脂酸、3g硫磺、3gMBTS和3gTMTMS进行配混。然后将该配混物轧制成光滑的片材。然后该配混的材料以适宜于随后进行分析的压缩模制片的形式在170℃下硫化30分钟。从所述硫化的片上取下合适几何形状的样品，得到下表7-1中所示的结果。

表7-1

实施例8-硫化的纤维、薄膜和模制物件的制造

在以约50rpm运行的Brabender混炼机中，在180-200℃的温度下，使表8-1的组分与1000ppm Irganox 1076共混5-7分钟，直到得到匀和的混合物，并且所有的组分都分散良好。取出所述共混的配混物，并将少量样品用于通过测量MFR230℃分析粘度。

表8-1

通过在约230℃的温度下经具有圆柱形挤出物横截面的模头挤出熔融的混合物而得到纤维。纤维段(fiber segment)的最小长度为10cm。所述纤维段的样品通过在室温下在不含水分的气氛中暴露于二氯化硫20小时而被硫化。从样品8-1、8-2、8-3、8-4、8-5、8-6和8-7得到的硫化的纤维段分别被标记为样品8-FB1X、8-FB2X、8-FB3X、8-FB4X、8-FB5X、8-FB6X和8-FB7X。分析所述纤维样品的拉伸伸长率、溶解度和回复性能，得到下表8-2中所示的结果。

表8-2

通过在扁平口模(flat die)中在约230℃的温度下压缩模塑熔融的混合物而得到薄膜。薄膜段的最小长度和宽度为10cm。所述薄膜段的样品通过在室温下在不含水分的气氛中暴露于二氯化硫20小时而被硫化。从样品8-1、8-2、8-3、8-4、8-5、8-6和8-7得到的硫化的薄膜段分别被标记为样品8-FL1X、8-FL2X、8-FL3X、8-FL4X、8-FL5X、8-FL6X和8-FL7X。分析所述薄膜样品的拉伸伸长率、溶解度和回复性能，得到下表8-3中所示的结果。

表8-3

通过在模头中在约230℃的温度下压缩模塑熔融的混合物而得到模制物件。所述模制物件的样品通过在室温下在不含水分的气氛中暴露于二氯化硫20小时而被硫化。从样品8-1、8-2、8-3、8-4、8-5、8-6和8-7得到的硫化的模制物件分别被标记为样品8-M1X、8-M2X、8-M3X、8-M4X、8-M5X、8-M6X和8-M7X。从所述硫化的模制物件上取下试样拉伸条。分析所述试样拉伸条的拉伸伸长率、溶解度和回复性能，得到下表8-4中所示的结果。

表8-4

实施例9-弹性体与黑色填料、非黑色填料和高分子量EPDM的配混与硫化

在以约50rpm运行的Brabender混炼机中，在180-200℃的温度下，使表9-1的组分与1000ppm Irganox 1076共混5-7分钟，直到得到匀和的混合物，并且所有的组分都分散良好。取出所述共混的配混物，并将少量样品用于通过测量MFR230℃分析粘度。从剩余部分的样品中取220g，在辊式开炼机上与8g氧化锌、4g硬脂酸、3g硫磺、3gMBTS和3gTMTMS进行配混。然后将该配混物轧制成光滑的片材。然后该配混的材料以适宜于随后进行分析的压缩模制片的形式在170℃下硫化30分钟。从所述硫化的片上取下合适几何形状的样品，得到下表9-1中所示的结果。

表9-1

实施例10

按照以下的通用程序制备4个样品。将含有基于丙烯的弹性体(″FPC″)和结晶的聚合物组分(″SPC″)的熔融共混的树脂体系进料到纤维纺丝挤出机中。纤维纺丝在常规的纤维纺丝线中在POY(部分取向纱)模式下进行。该纤维纺丝线配备有2英寸直径的单螺杆挤出机。将来自挤出机的熔融聚合物进料到熔体泵中，该泵将所述熔融聚合物输送到喷丝嘴。该喷丝嘴含有72个毛细管，每个毛细管的直径为0.6mm。离开喷丝嘴的熔融聚合物被60的、速度为60ft/min的冷空气骤冷。已被骤冷的纤维被机械辊(或导丝轮)卷取，该机械辊(或导丝轮)的速度可以在0-5000m/min的范围内变化。为了测量样品的最大纺丝速度，输出量恒定保持在0.6克/孔/分钟。逐渐增加导丝轮的速度，这将会增加纤维的速度并减小纤维的直径。增加速度直至发生纤维断裂。发生纤维断裂时的速度是所述样品的最大纺丝速度。重复同样的过程三次，记录下平均读数。

表10

*FPC是含15wt％乙烯的20MFR的丙烯-乙烯共聚物。

**SPC1是PP3155，即一种可商购自TX Houston的ExxonMobilChemical Company的36MFR的等规丙烯均聚物。

***SPC2是PP3505G，即一种可商购自TX Houston的ExxonMobil Chemical Company的400MFR的丙烯均聚物。

实施例11

按照如下方法生产纺粘型织物。所述纺粘系统使用由德国Troisdorf的Reifenhauser GmbH制造的1米宽的单纺粘梁(beam)生产线。将熔融共混或干混的树脂体系进料到所述纺粘系统的挤出机中。输出量通常为0.2-0.3克/孔/分钟，取决于要求的纤维尺寸。加工条件与使用常规聚丙烯的纺粘制造相似。

生产了6个样品。样品11-1和11-2的基于丙烯的弹性体(FPC)是VM2210，即一种含有15wt％的乙烯、MFR230℃为22的基于丙烯的弹性体。VM2210可商购自TX Houston的ExxonMobil ChemicalCo.。在样品11-3至11-12中，在生成纤维和织物之前，通过在单螺杆挤出机中熔融共混聚合物组分并造粒，以产生含有均匀共混物的颗粒，来制备聚合物共混物。样品11-3至11-12的基于丙烯的弹性体(FPC按照上面实施例3中所给出的方法制备，并具有如表11-1中所示的组成。样品11-3至11-12的结晶丙烯聚合物(SPC)是ESC PP3155。

所述纺粘系统的挤出机将均化的熔融聚合物输送至熔体泵，该熔体泵输送熔融聚合物至纺丝梁。所述纺丝梁具有约1米宽的长方形喷丝板，该喷丝板具有约4000个孔。每个孔的直径为0.6mm。离开喷丝板的熔融聚合物线被冷空气骤冷，并被拉成细纤维。已被骤冷并高度拉曳的纤维被堆积在一个移动的多孔织物上，形成非织造织物对。所述未粘合的织物经过被加热至约200

的压延机辊。随着所述织物经过压延机的辊隙，纤维在单一步骤中被退火，并且纤维的弹性被提高。熔体温度是450

，压延机辊压力为100磅/线性英寸。

表11-1

表11-2织物机条件

表11-3无纺布性质

实施例12：用二氯化硫交联织物

将得自实施例11的以下织物样品暴露于蒸气形式的二氯化硫60分钟。然后在真空下将样品加热至100℃以完成交联，并除去未反应的反应物和副产物。3小时后，取出样品并称重。这些重量在表12的第2栏中给出。

然后用回流的二甲苯萃取样品120分钟。然后用回流的二甲苯萃取样品120分钟。将残余物从萃取液中取出，并在130℃下在真空烘箱中干燥，得到残余物，其重量示于表12中的第3栏。假设所有样品都是85％的FPC和15％的SPC，并且假设所述SPC未被交联，因此无论FPC的交联程度如何SPC都会被二甲苯萃取出来，这样来确定二甲苯萃取后不溶FPC的量。交联的程度在表12中第4栏给出。

表12

实施例13：用过氧化物交联织物

在室温下将6g Trigonox C溶解在600g己烷中。将得自实施例11的12英寸×12英寸的织物样品用该溶液饱和，并移除过量溶液。该湿的织物被空气干燥，并在真空烘箱中暴露在120℃的温度下2小时。在该操作结束后，称重织物，结果示于表13中第2栏。我们估计每个织物含有0.3g过氧化物。

然后用回流的二甲苯萃取样品120分钟。将残余物取出，并在130℃下在真空烘箱中干燥，得到残余物，其重量示于表13中的第3栏。假设所有样品都是85％的FPC和15％的SPC，并且假设所述SPC未被交联，因此无论FPC的交联程度如何SPC都会被二甲苯萃取出来，这样来确定交联的程度。交联的程度在表13中第4栏给出。

表13

实施例14：交联薄膜

按照上面实施例3中的方法制备含13.5wt％的乙烯、2.1wt％的5-乙叉-2-降冰片烯(ENB)、并且MFR230℃为25的基于丙烯的弹性体(FPC)。然后将该基于丙烯的弹性体(FPC)与ESC PP3155(SPC)在约180-200℃的温度下，在以约50rpm速度运行的Banbury密炼机中共混。所述基于丙烯的弹性体与ESC PP3155的比为90/10。将混合物冷却并造粒，然后按照表14-1中所示的条件在3段式6″宽模头的Killion单螺杆挤出机上将其流延成为片膜。然后将该膜送到冷的辊上，并在辊上卷取，以供进一步测量和分析。得到了4.5和11密耳(1密耳＝1/1000英寸)厚度的薄膜。

将薄膜在NJ Cranbury的E-Beam Services，Inc.暴露于电子束辐射。辐射剂量设定为三个不同的水平：5、10和20兆拉德。通过回流的二甲苯萃取得到了11密耳厚薄膜辐射后的交联程度。假设所有样品都是90％的FPC和10％的SPC，并且假设所述SPC未被交联，因此无论FPC的交联程度如何SPC都会被二甲苯萃取出来，这样来确定交联的程度。交联的程度在表14-2中给出。

表14-1

表5-2

包括优先权文件的所有专利、测试方法及其它在此所引的文件全部通过引用而结合，至这种公开内容与本发明不矛盾的程度和为了其中这种结合被允许的所有权限。

尽管本发明的示例性实施方案已被具体地描述，应该指出，各种其它改变对本领域技术人员来说是明显的，并且可以被本领域技术人员在不背离本发明精神和范围的情况下容易地做出。因此，所附权利要求书的范围不打算局限于实施例及这里所做的说明，相反，所述权利要求书应被理解为包括了本发明中存在的可取得专利权新颖性的全部特征，包括那些被本发明所属领域技术人员视为其等同物的全部特征。

当在此列出数字的低限和数字的高限时，从任何低限至任何高限的范围都被想到。

Claims

1.包含可硫化组合物的纤维，该可硫化组合物包含弹性体和作为硫化包的化学交联配制物，该作为硫化包的化学交联配制物不被认为是这里所使用的聚合物或填料的一部分，其中所述弹性体包含：

(a)丙烯衍生的单元，其量为至少60wt％，基于组分(a)、(b)和(c)的总重量计；

(b)二烯衍生的单元，其量在0.3-10wt％的范围内，基于组分(a)、(b)和(c)的总重量计；和

(c)乙烯衍生的单元，其量为至少6wt％，基于组分(a)、(b)和(c)的总重量计；

其中所述弹性体具有等规聚丙烯结晶性，等于或低于90℃的DSC熔点，和5J/g至50J/g的熔化热。

2.权利要求1的纤维，其中所述可硫化组合物还包含分散在由所述弹性体形成的基质中的分散相，该分散相包含DSC熔点为115℃或更高并且熔化热为至少60J/g的结晶聚合物组分，该结晶聚合物组分选自下组：丙烯均聚物、丙烯接枝共聚物、丙烯嵌段共聚物、丙烯无规共聚物，和它们的混合物。

3.权利要求1或2的纤维，其中所述可硫化组合物还包含不具有结晶性或具有乙烯类型结晶性的、含有至少50摩尔％乙烯衍生单元的聚合物。

4.权利要求1或2的纤维，其中所述可硫化组合物还包含乙丙橡胶或含有二烯的乙丙橡胶。

5.权利要求1或2的纤维，其中所述可硫化组合物还包含1-100重量份的无机填料/100份聚合物，其中所述无机填料选自下组：炭黑、粘土、氧化钛和氧化镁、硅石、玻璃纤维、云母和它们的混合物。

6.权利要求1或2的纤维，其中所述可硫化组合物还包含基于所述组合物总重量计少于30wt％的增量油。

7.权利要求1或2的纤维，其中所述可硫化组合物不包含增量油，或含有基于所述组合物总重量计少于1wt％的增量油。

8.权利要求1的纤维，其中在所述可硫化组合物中，所述二烯为5-乙叉-2-降冰片烯，其存在量在基于组分(a)、(b)和(c)的总重量计1-3wt％的范围内。

9.权利要求1的纤维，其中在所述可硫化组合物中，所述二烯为5-乙烯基-2-降冰片烯，其存在量在基于组分(a)、(b)和(c)的总重量计0.5-1.5wt％的范围内。

10.权利要求1或2的纤维，其中所述弹性体具有0.5至100的门尼粘度ML(1+4)125℃。

11.权利要求1或2的纤维，其中所述弹性体是部分不溶性的，并且通过萃取方法测定在23℃和31℃下可溶级分的乙烯含量差别小于5wt％。

12.权利要求1或2的纤维，其中所述弹性体具有65-95％的等规丙烯三单元组立构规整度，和/或所述弹性体具有6-8的m/r比，和/或所述弹性体具有40-55的全同立构规整度指数。

13.包含硫化的组合物的纤维，其中权利要求1-7中任一项所述的纤维被硫化至使得所述弹性体的粘度比为1-10的程度。

14.包含硫化的组合物的纤维，其中权利要求1-8中任一项所述的纤维被硫化至如下程度：通过测量在任何溶解硫化前的所述组合物的溶剂中的不溶物wt％来确定，至少2wt％的弹性体被硫化，并且少于95wt％的弹性体被硫化。

15.权利要求13或14的纤维，其中所述组合物在200％的伸长后的永久变形小于50％，和/或极限拉伸强度为至少6.89MPa。

16.权利要求13或14的纤维，其中所述组合物具有符合以下关系式的以MPa度量的拉伸强度TS：

TS＝30*(肖氏A硬度/MI190℃)-300+B₁，

其中B₁为至少2，所述肖氏A硬度按照ASTM D2240测定，所述MI190℃按照ASTM D1238修正1在2.16kg负荷下测定。

17.权利要求13或14的纤维，其中所述组合物具有符合以下关系式的以MPa度量的拉伸强度TS：

TS＝30*(肖氏A硬度/MI190℃)-300+B₁，

其中B₁至少为4。

18.权利要求13或14的纤维，其中所述组合物具有符合以下关系式的以kN/m度量的口模C撕裂强度：

口模C撕裂强度＝40*(肖氏A硬度/MI190℃)-400+B₂，

其中B₂至少为5，所述口模C撕裂强度按照ASTM D624，00版方法测定。

19.制备挤出纤维的方法，所述方法包括：

(a)挤出权利要求1-7任一项中所述的组合物，以产生挤出的纤维，和

(b)使所述挤出的纤维暴露在硫化处理下，以提供权利要求13-18中任一项所述的纤维。

20.由权利要求13-18中任一项所述的纤维制成的无纺布。

21.制备挤出纤维的方法，该方法包括：

(a)挤出包含弹性体的组合物以产生挤出的纤维，所述弹性体具有等规聚丙烯结晶性，110℃或更低的DSC熔点，和5至50J/g的熔化热，并且包含：

(i)丙烯衍生的单元，其量为至少60wt％，基于组分(i)和(ii)的总重量计；和

(ii)乙烯衍生的单元，其量为至少6wt％，基于组分(i)和(ii)的总重量计；和

(b)使所述挤出的纤维暴露在辐射下，以至少部分硫化所述挤出的纤维。

22.权利要求21的方法，其中所述弹性体具有0.5至100的门尼粘度ML(1+4)125℃。

23.权利要求21或22的方法，其中所述弹性体是部分不溶性的，并且通过萃取方法测定，在23℃和31℃下可溶级分的乙烯含量差别小于5wt％。

24.权利要求21或22的方法，其中所述弹性体具有65-95％的等规丙烯三单元组立构规整度，和/或所述弹性体具有6-8的m/r比，和/或所述弹性体具有40-55的全同立构规整度指数。

25.权利要求21或22的方法，其中所述组合物还包含分散在由所述弹性体形成的基质中的分散相，该分散相包含DSC熔点为115℃或更高并且熔化热为至少60J/g的结晶聚合物组分，该结晶聚合物组分选自下组：丙烯均聚物、丙烯接枝共聚物、丙烯嵌段共聚物、丙烯无规共聚物，和它们的混合物。

26.权利要求21或22的方法，其中所述组合物还包含不具有结晶性或具有乙烯类型结晶性的、含有至少50摩尔％乙烯衍生单元的聚合物。

27.权利要求21或22的方法，其中所述组合物还包含乙丙橡胶或含有二烯的乙丙橡胶。

28.权利要求21或22的方法，其中所述组合物还包含1-100重量份的无机填料/100份聚合物，其中所述无机填料是炭黑、粘土、氧化钛和氧化镁、硅石、玻璃纤维、云母或它们的混合物。

29.权利要求21或22的方法，其中所述组合物还包含基于所述组合物总重量计少于30wt％的增量油。

30.权利要求21或22的方法，其中所述组合物包含基于所述组合物总重量计少于1wt％的增量油。

31.权利要求21或22的方法，其中所述组合物还包含作为硫化包的化学交联配制物，其不被认为是这里所使用的聚合物或填料的一部分。

32.权利要求21或22的方法，其中所述组合物被硫化至所述弹性体的粘度比为1-10的程度。

33.权利要求21或22的方法，其中所述组合物被硫化至如下程度：通过测量在任何溶解硫化前的所述组合物的溶剂中的不溶物wt％来确定，至少2wt％并且少于95wt％的弹性体被硫化。

34.权利要求21或22的方法，其中所述挤出纤维在200％的伸长后的永久变形小于50％，和/或极限拉伸强度为至少6.89MPa。

35.权利要求21或22的方法，其中所述挤出纤维具有符合以下关系式的以MPa度量的拉伸强度TS：

TS＝30*(肖氏A硬度/MI190℃)-300+B₁，

36.权利要求21或22的方法，其中所述挤出纤维具有符合以下关系式的以MPa度量的拉伸强度TS：

TS＝30*(肖氏A硬度/MI190℃)-300+B₁，

其中B₁为至少4。

37.权利要求21或22的方法，其中所述挤出纤维具有符合以下关系式的以kN/m度量的口模C撕裂强度：

口模C撕裂强度＝40*(肖氏A硬度/MI190℃)-400+B₂，

38.由按照前述权利要求21-37中任一项所述的方法制备的纤维制成的无纺布。