DE10057664A1 - Supraleitungseinrichtung mit einem thermisch an eine rotierende,supraleitende Wicklung angekoppelten Kaltkopf einer Kälteeinheit - Google Patents
Supraleitungseinrichtung mit einem thermisch an eine rotierende,supraleitende Wicklung angekoppelten Kaltkopf einer KälteeinheitInfo
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Abstract
Die Supraleitungseinrichtung (2) enthält einen um eine Rotationsachse (A) drehbaren Rotor (5) mit einer supraleitenden Wicklung (10) in einem wärmeleitenden Wicklungsträger (9). Dieser Wicklungsträger (9) weist einen zentralen Kältemittel-Hohlraum (12) auf, an den ein aus dem Wicklungsträger (9) heraus führender seitlicher Hohlraum (13) angeschlossen ist. Außerhalb des Rotors (5) ist ein Kaltkopf (16) einer Kälteeinheit mit einer Kältemittel (k, k') kondensierenden Kondensatoreinheit (18) verbunden. Ein das Kältemittel (k, k') führendes, feststehendes Wärmerohr (20) ist an die Kondensatoreinheit (18) gekoppelt, ragt axial in den mitrotierenden seitlichen Hohlraum (13) hinein und ist gegenüber diesem Raum abgedichtet.
Description
Die Erfindung bezieht sich auf eine Supraleitungseinrichtung
mit einem um eine Rotationsachse drehbar gelagerten Rotor,
der mindestens eine supraleitende Wicklung aufweist, deren
Leiter in einem wärmeleitend ausgeführten Wicklungsträger an
geordnet sind, und mit einer Kälteeinheit, die mindestens
einen thermisch über wärmeleitende Teile an die Wicklung an
gekoppelten Kaltkopf aufweist. Eine entsprechende Einrichtung
geht aus der US 5,482,919 A hervor.
Neben den seit langem bekannten metallischen Supraleitermate
rialien wie z. B. NbTi oder Nb3Sn, die sehr niedrige Sprung
temperaturen Tc besitzen und deshalb auch Niedrig(Low)-Tc-
Supraleitermaterialien oder LTS-Materialien genannt werden,
kennt man seit 1987 metalloxidische Supraleitermaterialien
mit Sprungtemperaturen von über 77 K. Letztere Materialien
werden auch als Hoch(High)-Tc-Supraleitermaterialien oder
HTS-Materialien bezeichnet und ermöglichen prinzipiell eine
Kühltechnik mit flüssigem Stickstoff (LN2).
Mit Leitern unter Verwendung solcher HTS-Materialien versucht
man, auch supraleitende Wicklungen zu erstellen. Es zeigt
sich jedoch, dass bisher bekannte Leiter nur eine verhältnis
mäßig geringe Stromtragfähigkeit in Magnetfeldern mit Induk
tionen im Tesla-Bereich besitzen. Dies macht es vielfach er
forderlich, dass die Leiter solcher Wicklungen trotz der an
sich hohen Sprungtemperaturen der verwendeten Materialien
dennoch auf einem unterhalb von 77 K liegenden Temperaturni
veau, beispielsweise zwischen 10 und 50 K gehalten werden
müssen, um so bei Feldstärken von einigen Tesla nennenswerte
Ströme tragen zu können. Ein solches Temperaturniveau liegt
zwar einerseits deutlich höher als 4,2 K, der Siedetemperatur
des flüssigen Heliums (LHe), mit dem bekannte metallische
Supraleitermaterialien wie Nb3Sn gekühlt werden. Andererseits
ist aber eine Kühlung mit LN2 wegen der hohen Leiterverluste
unwirtschaftlich. Andere verflüssigte Gase wie Wasserstoff
mit einer Siedetemperatur von 20,4 K oder Neon mit einer Sie
detemperatur von 27,1 K scheiden wegen ihrer Gefährlichkeit
oder wegen mangelnder Verfügbarkeit aus.
Es kommen deshalb zur Kühlung von Wicklungen mit HTS-Leitern,
in dem genannten Temperaturbereich bevorzugt Kälteeinheiten
in Form von Kryokühlern mit geschlossenem He-Druckgaskreis
lauf zum Einsatz. Solche Kryokühler sind insbesondere vom Typ
Gifford-McMahon oder Stirling oder sind als sogenannte Puls
röhrenkühler ausgebildet. Solche Kälteeinheiten haben zudem
den Vorteil, dass die Kälteleistung quasi auf Knopfdruck zur
Verfügung steht und dem Anwender die Handhabung von tiefkal
ten Flüssigkeiten erspart wird. Bei einer Verwendung solcher
Kälteeinheiten wird eine supraleitende Einrichtung wie z. B.
eine Magnetspule oder eine Transformatorwicklung nur durch
Wärmeleitung zu einem Kaltkopf eines Refrigerators indirekt
gekühlt (vgl. z. B. "Proc. 16th Int. Cryog. Engng. Conf. (ICEC
16)", Kitakyushu, JP, 20.-24.05.1996, Verlag Elsevier
Science, 1997, Seiten 1109 bis 1129).
Eine entsprechende Kühltechnik ist auch für den aus der ein
gangs genannten US-A-Schrift entnehmbaren supraleitenden Ro
tor einer elektrischen Maschine vorgesehen. Der Rotor enthält
eine rotierende Wicklung aus HTS-Leitern, die mittels einer
als Stirling- oder Gifford-McMahon- oder Pulsröhrenkühler
ausgelegten Kälteeinheit auf einer gewünschten Betriebstempe
ratur zwischen 30 und 40 K zu halten ist. Die Kälteeinheit
enthält hierzu in einer speziellen Ausführungsform einen mit
rotierenden, in der Schrift nicht weiter ausgeführten Kalt
kopf, dessen kältere Seite thermisch an die Wicklung indirekt
über wärmeleitende Elemente gekoppelt ist. Ferner enthält die
Kälteeinheit der bekannten Maschine eine außerhalb ihres Ro
tors befindliche Kompressoreinheit, die den Kaltkopf über eine
rotierende, nicht näher ausgeführte Kupplung einer ent
sprechenden Transfereinheit das erforderliche Arbeitsgas zu
führt. Die Kupplung versorgt außerdem über zwei Schleifringe
auch einen Ventiltrieb der Kälteeinheit, der in den Kaltkopf
integriert ist, mit der nötigen elektrischen Energie. Dieses
Konzept macht es erforderlich, dass in der Transfereinheit
mindestens zwei Gasverbindungen koaxial geführt und mindes
tens zwei elektrische Schleifringe vorgesehen werden müssen.
Zudem ist die Zugänglichkeit der mitrotierenden Teile der
Kälteeinheit und insbesondere des Ventiltriebs in dem Rotor
der Maschine behindert, da bei erforderlichen Wartungen das
Rotorgehäuse geöffnet werden muss. Des Weiteren ist die Funk
tion eines herkömmlichen Ventiltriebs bei schneller Rotation,
wie sie bei Synchronmotoren oder Generatoren gegeben ist,
nicht gesichert.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ausgehend von die
sem Stand der Technik die Einrichtung mit den eingangs ge
nannten Merkmalen dahingehend auszugestalten, dass mit ihr
ein sicherer und wirtschaftlicher Betrieb der Kälteeinheit
sowohl im Stillstand als auch bei Rotation des Rotors in ei
nem Temperaturbereich unter 77 K bei vergleichsweise vermin
dertem apparativen Aufwand zu gewährleisten ist.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß mit den im Anspruch 1 an
gegebenen Maßnahmen gelöst. Dementsprechend umfasst die Sup
raleitungseinrichtung einen um eine Rotationsachse drehbar
gelagerten Rotor, der mindestens eine supraleitende Wicklung
aufweist, deren Leiter in einem wärmeleitend ausgeführten
Wicklungsträger angeordnet sind, sowie eine Kälteeinheit, die
mindestens einen thermisch über wärmeübertragende Teile an
die Wicklung angekoppelten Kaltkopf aufweist. Dabei soll die
Supraleitungseinrichtung folgende Merkmale aufweisen, nämlich
- - dass der Wicklungsträger mit einem zentralen, sich in Achsrichtung erstreckenden, zylindrischen Hohlraum ausge stattet ist, an den ein aus dem Wicklungsträger herausfüh render seitlicher Hohlraum angeschlossen ist,
- - dass sich der Kaltkopf feststehend außerhalb des Rotors befindet und thermisch mit einer Kondensatoreinheit zur Kondensation eines Kältemittels verbunden ist,
- - dass ein feststehendes Wärmerohr an die Kondensatoreinheit gekoppelt ist, das axial in den mitrotierenden seitlichen Hohlraum hinein ragt und gegenüber diesem Raum abgedichtet ist
sowie
- - dass das Wärmerohr, der seitliche Hohlraum und der zentra le Hohlraum mit dem Kältemittel gefüllt sind, wobei kon densiertes Kältemittel über das Wärmerohr in den seitli chen Hohlraum und von dort in den zentralen Hohlraum sowie dort verdampfendes Kältemittel zurück über den seitlichen Hohlraum und das Wärmerohr zu der Kondensatoreinheit ge langt.
Bei der erfindungsgemäßen Ausgestaltung der Supraleitungsein
richtung ist folglich die gesamte Kälteeinheit mit ihren e
ventuell beweglichen Teilen außerhalb des Rotors angeordnet
und somit jederzeit leicht zugänglich. Die Bereitstellung der
Kälteleistung bzw. der Wärmetransfer erfolgt von einem fest
stehenden Kaltkopf in den Rotor über das Wärmerohr, das ohne
mechanisch bewegte Teile den Transport des Kältemittels si
cherstellt. Dabei wird das Kältemittel in einem Kreisprozess
an einer Kondensatoreinheit, die gut wärmeleitend mit dem
Kaltkopf verbunden ist, unter Wärmeabgabe kondensiert. An
schließend rinnt das flüssige Kondensat durch das Wärmerohr
in den seitlichen Hohlraum und von dort in den zentralen
Hohlraum des Rotors. Der Transport des Kondensats durch das
Wärmerohr geschieht unter dem Einfluss der Schwerkraft auf
grund einer sogenannten Thermosyphon-Wirkung und/oder durch
die Kapillarkraft der Innenwand des Wärmerohrs. Hierzu wirkt
dieses Rohr in an sich bekannter Weise als ein "Docht". Diese
Funktion kann durch passende Ausgestaltung oder Auskleidung
der Innenwand noch optimiert werden. Am Ende des Wärmerohrs
tropft das Kondensat in den seitlichen Hohlraum. Das von die
sem seitlichen Hohlraum in den zentralen, sich im Bereich der
Wicklung befindlichen Hohlraum gelangte Kondensat wird dort
zumindest teilweise verdampft. Das so unter Aufnahme von Wär
me verdampfte Kältemittel strömt dann durch das Innere des
Wärmerohres zurück in die Kondensatoreinrichtung. Der Rück
strom wird dabei getrieben durch einen leichten Überdruck in
dem als Verdampferteil wirkenden zentralen Hohlraum relativ
zu den als Kondensator wirkenden Teilen der Kondensatorein
heit. Dieser durch das Entstehen von Gas im Verdampfer und
das Verflüssigen im Kondensator erzeugte Unterdruck führt zu
dem gewünschten Kältemittelrückstrom. Entsprechende Kältemit
telströmungen sind von sogenannten "Heat-Pipes" her bekannt.
Die Vorteile dieser Ausgestaltung sind unter anderem darin zu
sehen, dass keine bewegten Teile wie z. B. Ventilatoren oder
Pumpen zur Umwälzung des Kältemittels erforderlich sind. Fer
ner ist nur ein einziges, verhältnismäßig dünn auszuführen
des, thermisch isoliertes Wärme(transport)rohr zur Zirkula
tion des Kältemittels erforderlich. Dies vermindert die Kom
plexität besonders an der rotierenden Dichtung, die den Gas
raum des Kältemittels gegenüber dem Außenraum des Rotors ab
dichtet. Eine somit nur verhältnismäßig kleine Dichtung ist
auf Grund der geringeren Umfangsgeschwindigkeit zuverlässiger
und wartungsärmer. Dabei beeinflussen Gasverluste des Kälte
mittels aus dem Innenraum in den Außenraum die Funktion des
Wärmerohrs nur unwesentlich, da die Flüssigkeitsmenge in dem
System nur wenig betroffen wird. Durch einen ausreichenden
Vorrat sind folglich lange Standzeiten möglich. Außerdem kann
die Kälteeinheit an die unterschiedlichen Anforderungen einer
Maschinenaufstellung leicht angepasst werden. Insbesondere
lässt sich je nach Auslegung ein viele Meter langes Wärmerohr
vorsehen, so dass z. B. eine Kältemaschine zur Erleichterung
ihrer Wartung an einer zugänglichen Stelle montiert sein
kann, während der eigentliche Motor bzw. Generator schwer zu
gänglich eingebaut ist. Der Wärmetransfer bzw. die Bereit
stellung der Kälteleistung ist bei der erfindungsgemäßen Aus
gestaltung also besonders einfach und wirtschaftlich, insbesondere
da nur eine verhältnismäßig einfache Abdichtung er
forderlich ist.
Vorteilhafte Ausgestaltungen der erfindungsgemäßen Supralei
tungseinrichtung gehen aus den abhängigen Ansprüchen hervor.
Vorteilhafte Ausgestaltungen der erfindungsgemäßen Supralei
tungseinrichtung gehen aus den abhängigen Ansprüchen hervor.
So ist eine besonders einfache Abdichtung des Kältemittelrau
mes dadurch zu erreichen, dass der zentrale Hohlraum auf ei
ner Seite durch den Wicklungsträger abgeschlossen ist und der
seitliche Hohlraum an der dem Kaltkopf zugewandten Seite
durch eine Dichtungseinrichtung mit mitrotierenden Teilen ab
gedichtet wird. Dabei kommt als Dichtungseinrichtung vorzugs
weise zumindest eine Dichtung aus der Gruppe Ferrofluiddich
tung, Labyrinthdichtung, Spaltdichtung in Frage.
Als Kälteeinheit lassen sich praktisch alle Typen von Kälte
maschinen vorsehen, die einen auf ein vorbestimmtes Tempera
turniveau zu legenden Kaltkopf aufweisen. Bevorzugt werden
Kryokühler insbesondere mit geschlossenem He-Druckgaskreis
lauf vorgesehen, da diese einen einfachen Aufbau aufweisen
und für eine indirekte Kühltechnik wie bei der erfindungsge
mäßen Supraleitungseinrichtung besonders geeignet sind. Ent
sprechende, auch als regenerative Kryokühler bezeichnete Küh
ler weisen einen Regenerator bzw. regenerativen Arbeitszyklus
entsprechend der üblichen Klassifikation der Kryokühler auf
(vgl. z. B. den genannten Proceedings-Band, Seiten 33 bis 44).
Besonders vorteilhaft kann der Kaltkopf mehrstufig ausgebil
det sein. Mit seiner ersten Stufe sind dann insbesondere Tei
le einer Stromzuführung oder ein thermischer Strahlungsschild
auf eine vergleichsweise höhere Zwischentemperatur zu legen.
Mit einem entsprechend konzipierten Kaltkopf lassen sich so
auf einfache Weise feststehende Teile der Supraleitungseinrichtung
jeweils auf einem für eine effektive Kühlung günsti
gen Temperaturniveau halten.
Außerdem ist es als vorteilhaft anzusehen, wenn die zu küh
lende Wicklung und damit ihr Supraleitermaterial mittels des
Kaltkopfes auf einer Temperatur unter 77 K, im Falle einer
Verwendung von HTS-Material vorzugsweise zwischen 20 und 50 K
zu halten ist. Bekannte HTS-Materialien weisen nämlich in
diesem mit verhältnismäßig begrenztem Kühlaufwand einzuhal
tenden Temperaturbereich eine für übliche Anwendungen hinrei
chende kritische Stromdichte auf. Die erforderliche Kälte
leistung ist bei der erfindungsgemäßen Supraleitungseinrich
tung ohne weiteres aufzubringen. Sie liegt z. B. im Bereich
von einigen 10 W bei 20 K bis 30 K für eine Synchronmaschine
der Größenklasse von etwa 1 bis 20 MW mechanischer Leistung.
Ferner ist es vorteilhaft, wenn das Wärmerohr an seinem in
den seitlichen Hohlraum hinein ragenden Ende als Tropfkante
ausgebildet ist. Der Eintritt des Kondensats in den seitli
chen Hohlraum wird dadurch erleichtert. Desgleichen kann die
Ausgestaltung auch so vorgenommen sein, dass durch die Gasbe
wegung im rotierenden Innenraum aufgrund des Windes des gas
förmigen Teils des Kältemittels unter Rotation das Abtropfen
unterstützt wird.
Darüber hinaus ist es als vorteilhaft anzusehen, wenn der
seitliche Hohlraum sich in Richtung auf den mittleren Hohl
raum erweitert. Dann kann nämlich zum Transport des Kältemit
tels eventuell noch die Schwerkraft oder Fliehkraft unter
stützend ausgenutzt werden, indem der Transportweg des Kälte
mittels somit gegen die Rotationsachse nach außen zeigend ge
neigt ist.
Bevorzugte Ausführungsbeispiele der Supraleitungseinrichtung
nach der Erfindung werden nachfolgend an Hand der Zeichnung
noch weiter erläutert. Dabei zeigen jeweils schematisch je
weils im Längsschnitt
deren Fig. 1 eine Ausführungsform einer Supraleitungsein
richtung mit Rotor und zugehörender Kälteein
heit
sowie
deren Fig. 2 eine spezielle Ausgestaltung dieser Einrichtung
nach Fig. 1.
Dabei sind in den Figuren sich entsprechende Teile mit den
selben Bezugszeichen versehen.
Bei den nachfolgend an Hand der Figuren aufgezeigten Ausfüh
rungsformen von erfindungsgemäßen Supraleitungseinrichtungen
kann es sich jeweils insbesondere um einen Synchron-Motor o
der einen Generator handeln. Die Supraleitungseinrichtung um
fasst eine rotierende, supraleitende Wicklung, die prinzi
piell eine Verwendung von metallischem LTS-Material (Niedrig-
Tc-Supraleitermaterial) oder oxidischem HTS-Material (Hoch-
Tc-Supraleitermaterial) gestattet. Letzteres Material sei für
die nachfolgenden Ausführungsbeispiele ausgewählt. Die Wick
lung kann aus einer Spule oder aus einem System von Spulen in
einer 2-, 4- oder sonstigen mehrpoligen Anordnung bestehen.
Der prinzipielle Aufbau einer solchen z. B. eine Synchronma
schine bildenden Supraleitungseinrichtung geht aus Fig. 1
hervor, wobei von bekannten Ausführungsformen solcher Maschi
nen ausgegangen wird (vgl. z. B. die eingangs genannte US-A-
Schrift).
Die allgemein mit 2 bezeichnete Einrichtung umfasst ein fest
stehendes, auf Raumtemperatur befindliches Außengehäuse 3 mit
einer Ständerwicklung 4. Innerhalb des Außengehäuses und von
der Ständerwicklung 4 umschlossen ist ein Rotor 5 drehbar um
eine Rotationsachse A in Lagern 6 gelagert, der auf einer
Seite einen in dem entsprechenden Lager gelagerten, massiven
axialen Rotorwellenteil 5a umfasst. Bei den Lagern 6 kann es
sich um konventionelle mechanische Lager oder auch um Magnet
lager handeln. Der Rotor weist ein Vakuumgefäß 7 auf, in dem
an z. B. hohlzylindrischen, Drehmoment übertragenden Aufhänge
elementen 8 ein Wicklungsträger 9 mit einer HTS-Wicklung 10
gehaltert ist. In diesem Wicklungsträger ist konzentrisch zur
Rotationsachse A ein sich in Achsrichtung erstreckender, zy
lindrischer Hohlraum vorhanden, der nachfolgend als zentraler
Hohlraum 12 bezeichnet ist. Der Wicklungsträger ist dabei va
kuumdicht gegenüber diesem Hohlraum ausgeführt. Er schließt
diesen auf der dem Rotorwellenteil 5a zugewandten Seite ab.
Auf der anderen Seite ist der zentrale Hohlraum 12 an einen
seitlichen Hohlraum 13 mit vergleichsweise kleinerem Durch
messer angeschlossen. Dieser seitliche Hohlraum führt von dem
Bereich des Wicklungsträgers nach außen aus dem Bereich des
Außengehäuses 3 hinaus. Ein diesen seitlichen Hohlraum 13 um
schließender, in einem der Lager 6 gelagerter, rohrförmiger
Rotorwellenteil ist mit 5b bezeichnet.
Die Supraleitungseinrichtung 2 weist zu einer indirekten Küh
lung ihrer Wicklung 10 über wärmeleitende Elemente ferner ei
ne Kälteeinheit auf, von der lediglich ein Kaltkopf 16 darge
stellt ist. Bei der Kälteeinheit kann es sich insbesondere um
einem Kryokühler vom Typ Gifford-McMahon handeln. Vorzugswei
se wird als ein regenerativer Kryokühler ein Pulsröhrenkühler
oder Split-Stirling-Kühler gewählt. Dabei soll sich der Kalt
kopf 16 und damit alle wesentlichen, weiteren Teile der Käl
teeinheit außerhalb des Rotors 5 und des Außengehäuses 3 be
finden. Für die zu verwendende Kälteeinheit mit dem Kaltkopf
erforderliche Zusatzteile wie z. B. warme Druckausgleichsbe
hälter, Füllkapillaren, Überdruckventile zur Absicherung des
Systems gegen Überdruck bei Aufwärmen sind in der Figur nicht
dargestellt, jedoch allgemein bekannt. Das Kaltteil des bei
spielsweise 0,5 bis etliche Meter seitlich von dem Rotor S
angeordneten Kaltkopfes 16 steht in einem Vakuumgefäß 23 über
einen Wärmeübertragungskörper 17 in gutem thermischen Kontakt
mit einer Kältemittelkondensatoreinheit bzw. -kondensations
einheit 18. An diese Kondensatoreinheit ist ein vakuumiso
liertes, ortsfestes Wärmerohr 20 angeschlossen, das seitlich
in einem axialen Bereich in den seitlichen, mitrotierenden
Hohlraum 13 hinein ragt. Zur Abdichtung des Wärmerohres 20
gegenüber dem seitlichen Hohlraum 13 dient eine in der Figur
nicht näher ausgeführte Dichtungseinrichtung 21 mit mindes
tens einem Dichtungselement, die als eine Ferrofluiddichtung
und/oder eine Labyrinthdichtung und/oder eine Spaltdichtung
ausgebildet sein kann. Über das Wärmerohr 20 und den seitli
chen Hohlraum 13 ist der zentrale Hohlraum 12 mit dem Wärme
tauschbereich der Kondensatoreinheit 18 gasdicht nach außen
abgedichtet verbunden. Ein in diesen Räumen eingeschlossenes
Kältemittel wird in einem Kreisprozess an der von dem Kalt
kopf 16 gekühlten Kondensatoreinheit unter Wärmeabgabe kon
densiert. Anschließend fließt das so verflüssigte, mit k be
zeichnete und in der Figur durch eine verstärkte Linie ange
deutete Kondensat dann durch das Wärmerohr 20 zunächst in den
seitlichen Hohlraum 13 und von dort in den zentralen Hohlraum
12. Der Transport des Kondensats durch das Wärmerohr ge
schieht dabei mittels einer Thermosyphon-Wirkung unter Ein
fluss der Schwerkraft und/oder einer Kapillarkraft der Innen
wand des Wärmerohres, das als ein "Docht" funktioniert. Die
Funktion eines solches Dochtes kann durch passende Ausgestal
tung wie mit Hilfe von Längsrippen oder Kanälen zur Vergröße
rung der Oberfläche oder durch Auskleidung der Innenwand op
timiert werden. An dem in den seitlichen Hohlraum 13 hinein
ragenden Ende 20a des Wärmerohres 20 tropft dann das Konden
sat k in den Hohlraum 13 bzw. 12, wobei dieser Prozess durch
Ausformung einer Tropfkante an dem Ende 20a des Rohres ver
stärkt werden kann. Desgleichen kann die Ausformung auch so
gestaltet werden, dass durch eine Gasbewegung im rotierenden
Innenraum auf Grund eines Windes des gasförmigen Teils des
Kältemittels unter Rotation das Abtropfen unterstützt wird.
Im Inneren des Rotors wird dann das flüssige Kältemittel bzw.
Kondensat k verdampft. Das dampfförmige Kältemittel ist mit
k' bezeichnet. Zum Transport des Kältemittels kann eventuell
noch die Schwerkraft oder Fliehkraft ausgenutzt werden, wenn
der Transportweg des Kältemittels gegen die Rotationsachse
nach außen zeigend geneigt ist. Hierzu ist der seitliche
Hohlraum 13 als ein sich in Richtung auf den zentralen Hohl
raum 12 bezüglich seines Durchmessers erweiterndes Rohr gestaltet.
Das unter Aufnahme von Wärme verdampfte Kältemittel
k' strömt dann durch das Innere des Wärmerohres 20 zurück in
die Kondensatoreinheit 18. Hierbei wird der Rückstrom durch
einen leichten Überdruck im als Verdampfer wirkenden Hohlraum
12 relativ zu der Kondensatoreinheit getrieben, der durch das
Entstehen von Gas im Verdampfer und das Verflüssigen in der
Kondensatoreinheit verursacht wird.
Als Kältemittel kommt z. B. Wasserstoff (Siedetemperatur
20,4 K bei Normaldruck, Trippelpunkt bei 14 K, kritischer
Punkt bei 30 K und 8 bar), Neon (Siedetemperatur 20,1 K bei
Normaldruck, Trippelpunkt bei 25 K, kritischer Punkt bei 42 K
und 20 bar), Stickstoff (Siedetemperatur 77,4 K bei Normal
druck, Trippelpunkt bei 65 K, kritischer Punkt bei 125 K und
32 bar), Argon (Siedetemperatur 87,3 K bei Normaldruck,
Trippelpunkt bei 85 K, kritischer Punkt bei 145 K und 39 bar)
oder auch eine Mischung mehrerer dieser Stoffe zum Einsatz.
Bei Mischungen wie z. B. Stickstoff mit Sauerstoff oder auch
mit Methan lassen sich leicht auch Zwischentemperaturen rea
lisieren.
Bei der erfindungsgemäßen Supraleitungseinrichtung wird also
ein Wärmerohr vorgesehen, das stationär an eine Kältemaschine
gekoppelt ist. Hierbei ist eine Übertragung des Kältemittels
in den kryogenen Bereich vorgesehen, wobei der Übergang zwi
schen feststehenden und rotierenden Teilen durch abtropfende
Flüssigkeit und der Rückweg durch strömendes Gas erfolgt.
Der Wicklungskörper 9 soll hinreichend wärmeleitend ausge
führt sein; d. h., er weist gut wärmeleitende Teile zwischen
seiner Wand zum zentralen Hohlraum 12 und der Wicklung 10
auf. Auf diese Weise ist die Wicklung über den Wicklungskör
per 9, das Kältemittel k und k', die Kondensatoreinheit 18
und den Wärmeübertragungskörper 17 auf einfache Weise ther
misch an den Kaltkopf 16 der Kälteeinheit angekoppelt. Zur
Verbesserung des Wärmeübertrags können gegebenenfalls die
Wärmeaustauschflächen bezüglich des gasförmigen Kältemittels
k' vergrößernde Maßnahmen, beispielsweise eine Rippung in Um
fangsrichtung an der Wicklungsträgerwand des zentralen Hohl
raums 12, vorgesehen sein.
Zu einer besseren Förderung der flüssigen Phase des Kältemit
tels k innerhalb des Wärmerohres 20 kann dieses noch in an
sich bekannter Weise mit Einbauten in Form eines sogenannten
"Dochtes", z. B. mit einem Edelstahldrahtschwamm oder eine
durch Rillen vergrößerte Oberfläche, ausgestattet sein. Neben
dem in der Figur dargestellten Transport der flüssigen Phase
im horizontalen Teil des Wärmerohrs 20 ist selbstverständlich
auch eine Förderung gegen die Schwerkraft möglich.
Selbstverständlich müssen die das Kältemittel k bzw. k' um
schließenden Teile/Behältnisse gegen Wärmeeinleitung ge
schützt sein. Zu ihrer thermischen Isolation wird deshalb
zweckmäßig eine Vakuumumgebung vorgesehen, wobei gegebenen
falls in den entsprechenden Vakuumräumen zusätzliche noch I
solationsmittel wie z. B. Superisolation oder Isolationsschaum
vorgesehen werden können. In Fig. 1 ist das von dem Vakuum
gefäß 7 eingeschlossene Vakuum mit V bezeichnet. Es umgibt
außerdem das den seitlichen Hohlraum 13 umschließende, sich
bis zu der Dichtung 21 erstreckende Rohr. Das das Wärmerohr
20 sowie die Kondensatoreinrichtung 18 und den Wärmeübertra
gungskörper 17 umschließende Vakuum ist mit V' bezeichnet.
Gegebenenfalls kann auch in dem den Rotor 5 umgebenden, von
dem Außengehäuse 3 umschlossenen Raum 22 ein Unterdruck er
zeugt werden.
Bei der in Fig. 1 dargestellten Ausführung einer Supralei
tungseinrichtung 2 mit Rotor S ist eine Einmalbefüllung mit
gasförmigem Kältemittel k' vorgesehen. Sofern die Kälteein
heit abgeschaltet wird und sich die kalten Teile aufwärmen,
wird der Druck im Rohr- bzw. Hohlraumsystem durch Verdampfen
des Kältemittels ansteigen. Dabei hängt der Enddruck von den
eingeschlossenen Volumina und der Menge des Kältemittels im
System ab. Sofern z. B. Neon bei etwa 1 bar und 27 K und minimaler
Flüssigkeitsmenge k als Kältemittel benutzt wird, ist
davon auszugehen, dass nach einem Aufwärmen auf Raumtempera
tur von etwa 300 K der Druck bei über 12 bar liegen wird. Da
dieser Druck die rotierende Dichtung 21 belastet, kann es ge
gebenenfalls vorteilhaft sein, ein externes, warmes Puffervo
lumen vorzusehen. Sofern dieses Volumen PV das n-Fache des
kalten Volumens des Kältemittels k, k' beträgt, kann der
Druckanstieg im Warmen auf das 1 : (n + 1)-Fache auf diese Weise
reduziert werden. Fig. 2 zeigt eine entsprechende Ausbildung
der Supraleitungseinrichtung nach Fig. 1. Es sind dort be
zeichnet mit 2' die gesamte Supraleitungseinrichtung, mit PV
das Puffervolumen, mit 25 ein Füllventil, von dem aus das
System über eine Füllkapillare 24 mit gasförmigem Kältemittel
k' zu befüllen ist, sowie mit 26 ein Überdruckventil. Die üb
rigen Teile der Maschine entsprechen denen der Ausführungs
form der Supraleitungseinrichtung 2 nach Fig. 1.
Claims (13)
1. Supraleitungseinrichtung
mit einem um eine Rotationsachse drehbar gelagerten Rotor, der mindestens eine supraleitende Wicklung aufweist, deren Leiter in einem wärmeleitend ausgeführten Wicklungsträger angeordnet sind, und
mit einer Kälteeinheit, die mindestens einen thermisch über wärmeübertragende Teile an die Wicklung angekoppelten Kaltkopf aufweist,
dadurch gekennzeichnet,
mit einem um eine Rotationsachse drehbar gelagerten Rotor, der mindestens eine supraleitende Wicklung aufweist, deren Leiter in einem wärmeleitend ausgeführten Wicklungsträger angeordnet sind, und
mit einer Kälteeinheit, die mindestens einen thermisch über wärmeübertragende Teile an die Wicklung angekoppelten Kaltkopf aufweist,
dadurch gekennzeichnet,
- a) dass der Wicklungsträger (9) mit einem zentralen, sich in Achsrichtung erstreckenden, zylindrischen Hohlraum (12) ausgestattet ist, an den ein aus dem Wicklungsträger (9) heraus führender seitlicher Hohlraum (13) angeschlossen ist,
- b) dass sich der Kaltkopf (16) feststehend außerhalb des Ro tors (5) befindet und thermisch mit einer Kondensatorein heit (18) zur Kondensation eines Kältemittels (k, k') ver bunden ist,
- c) dass ein feststehendes Wärmerohr (20) an die Kondensator einheit (18) gekoppelt ist, das axial in den mitrotieren den seitlichen Hohlraum (13) hinein ragt und gegenüber diesem Raum abgedichtet ist
- a) dass das Wärmerohr (20), der seitliche Hohlraum (13) und der zentrale Hohlraum (12) mit dem Kältemittel (k, k') ge füllt sind, wobei kondensiertes Kältemittel (k) über das Wärmerohr (20) in den seitlichen Hohlraum (13) und von dort in den zentralen Hohlraum (12) sowie dort verdampfen des Kältemittel (k') zurück über den seitlichen Hohlraum (13) und das Wärmerohr (20) zu der Kondensatoreinheit (18) gelangt.
2. Einrichtung nach Anspruch 1, dadurch ge
kennzeichnet, dass der zentrale Hohlraum (12)
auf einer Seite durch den Wicklungsträger (9) abgeschlossen
ist und der seitliche Hohlraum (13) an der dem Kaltkopf (18)
zugewandten Seite durch eine Dichtungseinrichtung (21) mit
mitrotierenden Teilen abgedichtet ist.
3. Einrichtung nach Anspruch 2, dadurch ge
kennzeichnet, dass die Dichtungseinrichtung
(21) zumindest eine Dichtung aus der Gruppe Ferrofluiddich
tung, Labyrinthdichtung, Spaltdichtung aufweist.
4. Einrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass die den
Kaltkopf (16) umfassende Kälteeinheit mindestens einen insbe
sondere regenerativen Kryokühler aufweist.
5. Einrichtung nach Anspruch 4, dadurch ge
kennzeichnet, dass der Kryokühler ein Pulsröh
renkühler oder ein Split-Stirling-Kühler oder ein Gifford-
McMahon-Kühler ist.
6. Einrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche,
gekennzeichnet durch eine mehrstufige Ausbil
dung des Kaltkopfes.
7. Einrichtung nach Anspruch 6, dadurch ge
kennzeichnet, dass der Kaltkopf zwei Kältestu
fen aufweist, wobei die erste Stufe thermisch mit einer
Stromzuführung oder einem Strahlungsschild und die zweite
Stufe thermisch mit dem Kondensator (18) verbunden sind.
8. Einrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass die sup
raleitende Wicklung (10) mittels des Kaltkopfes (16) auf ei
ner Temperatur unter 77 K zu halten ist.
9. Einrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass die Lei
ter der Wicklung (10) metallisches Niedrig-Tc-Supraleiter
material oder metalloxidisches Hoch-Tc-Supraleitermaterial
enthalten.
10. Einrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass das Wär
merohr (20) an seinem in den seitlichen Hohlraum (13) hinein
ragenden Ende (20a) als Tropfkante ausgebildet ist.
11. Einrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass der
seitliche Hohlraum (13) sich in Richtung auf den zentralen
Hohlraum (12) erweiternd ausgebildet ist.
12. Einrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche,
gekennzeichnet durch einen Kältemittelfluss
auf Grund einer Thermosyphon-Wirkung und/oder Heat-Pipe-
Wirkung.
13. Einrichtung nach einem der vorangehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, dass zumin
dest die kalten Teile des Rotors (5) und das Wärmerohr (20)
vakuumisoliert sind.
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