DE1447253B2 - Verfahren und vorrichtung zur kontinuierlichen interferometriscverfahren und vorrichtung zur kontinuierlichen interferometrisc - Google Patents
Verfahren und vorrichtung zur kontinuierlichen interferometriscverfahren und vorrichtung zur kontinuierlichen interferometriscInfo
- Publication number
- DE1447253B2 DE1447253B2 DE19641447253 DE1447253A DE1447253B2 DE 1447253 B2 DE1447253 B2 DE 1447253B2 DE 19641447253 DE19641447253 DE 19641447253 DE 1447253 A DE1447253 A DE 1447253A DE 1447253 B2 DE1447253 B2 DE 1447253B2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- film
- interference
- light
- bundle
- time
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 25
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 48
- 230000003321 amplification Effects 0.000 claims description 25
- 238000003199 nucleic acid amplification method Methods 0.000 claims description 25
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 4
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 3
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims description 3
- 230000002452 interceptive effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 44
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 39
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 18
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 3
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000005520 electrodynamics Effects 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 238000005305 interferometry Methods 0.000 description 2
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- 229920000298 Cellophane Polymers 0.000 description 1
- 101100400378 Mus musculus Marveld2 gene Proteins 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- BBBFJLBPOGFECG-VJVYQDLKSA-N calcitonin Chemical compound N([C@H](C(=O)N[C@@H](CC(C)C)C(=O)NCC(=O)N[C@@H](CCCCN)C(=O)N[C@@H](CC(C)C)C(=O)N[C@@H](CO)C(=O)N[C@@H](CCC(N)=O)C(=O)N[C@@H](CCC(O)=O)C(=O)N[C@@H](CC(C)C)C(=O)N[C@@H](CC=1NC=NC=1)C(=O)N[C@@H](CCCCN)C(=O)N[C@@H](CC(C)C)C(=O)N[C@@H](CCC(N)=O)C(=O)N[C@@H]([C@@H](C)O)C(=O)N[C@@H](CC=1C=CC(O)=CC=1)C(=O)N1[C@@H](CCC1)C(=O)N[C@@H](CCCNC(N)=N)C(=O)N[C@@H]([C@@H](C)O)C(=O)N[C@@H](CC(N)=O)C(=O)N[C@@H]([C@@H](C)O)C(=O)NCC(=O)N[C@@H](CO)C(=O)NCC(=O)N[C@@H]([C@@H](C)O)C(=O)N1[C@@H](CCC1)C(N)=O)C(C)C)C(=O)[C@@H]1CSSC[C@H](N)C(=O)N[C@@H](CO)C(=O)N[C@@H](CC(N)=O)C(=O)N[C@@H](CC(C)C)C(=O)N[C@@H](CO)C(=O)N[C@@H]([C@@H](C)O)C(=O)N1 BBBFJLBPOGFECG-VJVYQDLKSA-N 0.000 description 1
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 125000004122 cyclic group Chemical group 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 229940056932 lead sulfide Drugs 0.000 description 1
- 229910052981 lead sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 230000010355 oscillation Effects 0.000 description 1
- 230000003534 oscillatory effect Effects 0.000 description 1
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000006467 substitution reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001629 suppression Effects 0.000 description 1
- 238000010408 sweeping Methods 0.000 description 1
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 1
- 230000002123 temporal effect Effects 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000001960 triggered effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
- G01B11/00—Measuring arrangements characterised by the use of optical techniques
- G01B11/02—Measuring arrangements characterised by the use of optical techniques for measuring length, width or thickness
- G01B11/06—Measuring arrangements characterised by the use of optical techniques for measuring length, width or thickness for measuring thickness ; e.g. of sheet material
- G01B11/0691—Measuring arrangements characterised by the use of optical techniques for measuring length, width or thickness for measuring thickness ; e.g. of sheet material of objects while moving
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
- G01B9/00—Measuring instruments characterised by the use of optical techniques
- G01B9/02—Interferometers
- G01B9/02015—Interferometers characterised by the beam path configuration
- G01B9/02017—Interferometers characterised by the beam path configuration with multiple interactions between the target object and light beams, e.g. beam reflections occurring from different locations
- G01B9/02021—Interferometers characterised by the beam path configuration with multiple interactions between the target object and light beams, e.g. beam reflections occurring from different locations contacting different faces of object, e.g. opposite faces
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
- G01B9/00—Measuring instruments characterised by the use of optical techniques
- G01B9/02—Interferometers
- G01B9/02055—Reduction or prevention of errors; Testing; Calibration
- G01B9/02062—Active error reduction, i.e. varying with time
- G01B9/02064—Active error reduction, i.e. varying with time by particular adjustment of coherence gate, i.e. adjusting position of zero path difference in low coherence interferometry
- G01B9/02065—Active error reduction, i.e. varying with time by particular adjustment of coherence gate, i.e. adjusting position of zero path difference in low coherence interferometry using a second interferometer before or after measuring interferometer
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
- G01B9/00—Measuring instruments characterised by the use of optical techniques
- G01B9/02—Interferometers
- G01B9/0209—Low-coherence interferometers
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01J—MEASUREMENT OF INTENSITY, VELOCITY, SPECTRAL CONTENT, POLARISATION, PHASE OR PULSE CHARACTERISTICS OF INFRARED, VISIBLE OR ULTRAVIOLET LIGHT; COLORIMETRY; RADIATION PYROMETRY
- G01J3/00—Spectrometry; Spectrophotometry; Monochromators; Measuring colours
- G01J3/28—Investigating the spectrum
- G01J3/45—Interferometric spectrometry
- G01J3/453—Interferometric spectrometry by correlation of the amplitudes
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N21/00—Investigating or analysing materials by the use of optical means, i.e. using sub-millimetre waves, infrared, visible or ultraviolet light
- G01N21/17—Systems in which incident light is modified in accordance with the properties of the material investigated
- G01N21/41—Refractivity; Phase-affecting properties, e.g. optical path length
- G01N21/45—Refractivity; Phase-affecting properties, e.g. optical path length using interferometric methods; using Schlieren methods
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02F—OPTICAL DEVICES OR ARRANGEMENTS FOR THE CONTROL OF LIGHT BY MODIFICATION OF THE OPTICAL PROPERTIES OF THE MEDIA OF THE ELEMENTS INVOLVED THEREIN; NON-LINEAR OPTICS; FREQUENCY-CHANGING OF LIGHT; OPTICAL LOGIC ELEMENTS; OPTICAL ANALOGUE/DIGITAL CONVERTERS
- G02F2/00—Demodulating light; Transferring the modulation of modulated light; Frequency-changing of light
- G02F2/002—Demodulating light; Transferring the modulation of modulated light; Frequency-changing of light using optical mixing
Description
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur kontinuierlichen interferometrischen Messung · von
Dicke oder Brechungsindex eines laufenden, durchsichtigen Films, bei dem auf den Film ein Weißlichtbündel
gerichtet wird und die an der Vorderseite und an der Rückseite des Films reflektierten, einen Gangunterschied
aufweisenden Lichtbündel nach Verändern ihres Gangunterschiedes zur Interferenz gebracht
werden und die zum Erzeugen einer weißen Interferenzverstärkung erforderliche Veränderung des
Gangunterschiedes gemessen wird, sowie auf eine Vorrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens.
üblicherweise wird bei interferometrischen Untersuchungen
eine Probe mit monochromatischem Licht bestrahlt, wobei eine sich in einem Interferenzstreifen
äußernde Interferenzverstärkung bekanntlich bei interferometrischer
überlagerung von zwei Wellenzügen gleicher Wellenlänge mit einem Gangunterschied
eines doppelten ganzzahligen Vielfachen der halben Wellenlänge erfolgt. Nun liegt die Wellenlänge eines
monochromatischen Anteils sichtbaren Lichtes etwa zwischen 4000 und 7500 Ä. Typische Filmdicken
liegen jedoch im Bereich von etwa 50 μ. Eine solche Filmdicke ist also etwa lOOmal größer als eine charakteristische
Wellenlänge sichtbaren Lichtes.
Bei interferometrischen Längenmessungen unter Verhältnissen, wie sie bei normalen Filmdickenmessungen
vorliegen, ist also bei Bestrahlung der Probe mit monochromatischem Licht zur Auswertung des
Meßergebnisses ein Auszählen von sehr vielen Interferenzstreifen, und zwar in der Größenordnung hundert
Interferenzstreifen, erforderlich, was recht mühsam ist. Längenmessungen mit monochromatischem
Licht eignen sich daher in erster Linie nur unter solchen Verhältnissen, bei denen die Wellenlänge der
Filmdicke vergleichbar ist, oder natürlich dann, wenn man Wellenlängenmessungen vornehmen will.
Die deutsche Patentschrift 930 589, die britische Patentschrift 595 940 und die deutsche Auslegeschrift
1090 881 betreffen derartige Untersuchungen mit monochromatischem Licht, wobei jeweils die genannte
Schwierigkeit auftaucht, eine größere Anzahl von Interferenzstreifen auszuwerten. Von solchen Untersuchungen
sind folgende Verfahrensmerkmale bereits in verschiedenem Zusammenhang bekannt; Peri-
3 4
odisches Verschieben einer die Phasenlage eines inter- Lichtstrahlenbündel zugeordnet und Dickenmessun-
ferometrisch untersuchten Wellenzuges bestimmen- gen durch Feststellung der Lage eines Interferenz-
den Interferometerfläche, Auswerten eines Interferenz- Verstärkungsstreifens gegenüber einer Skala vorge-
bildes durch Empfangen des Bildes in einer lichtelek- nommen.
irischen Detektorvorrichtung sowie Auswerten von 5 Dabei wird allgemein eine größere Anzahl von
Abständen des erzeugten optischen Bildes durch optischen Keilen bereitgehalten, da mit einem einMessung
des Zeitabstandes zwischen einem einer zigen optischen Keil nur ein geringer Meßbereich
optischen Verstärkung zugeordneten elektrischen Aus- erfaßt werden kann. Es ist bekannt, eine Meßbereichsgangssignal
der Detektorvorrichtung und einer Zeit- erweiterung eines einzelnen optischen Keils dadurch
marke. Trotzdem haben sich, wie gesagt, derartige 10 zu erreichen, daß man die Winkelanordnung des
Vorrichtungen, bei denen ein Film mit monochro- Keils gegenüber dem Film ändert und gegebenenfalls
matischem Licht bestrahlt wird, wegen der Vielzahl weiterhin noch einen Spiegel vorsieht. Dieser Spiegel
der auftretenden Interferenzmaxima nicht bewährt. wird bei einer Ausfuhrungsform von Hand verstellt,
Man hat lediglich versucht, die beim Auszählen der bis Interferenzverstärkung sichtbar wird. Die Film-Streifen
auftretenden Schwierigkeiten durch Hilfs- 15 dicke ist dann an einer mit dem Spiegel verbundenen,
maßnahmen zu verringern, z. B. durch Verwendung entsprechend geeichten Skala ablesbar,
eines in den Strahlengang eingeschalteten und hin- Mit diesen bekannten Anordnungen kann man und herbewegten Rasters mit Rasterabstand der bereits Filmdicke- oder Filmbrechungsindexmessunmonochromatischen Wellenlänge (britische Patent- gen durchführen, die nach Angaben in der erstgenannschrift 595 940) oder eines entsprechenden anderen, 20 ten Patentschrift von Flattererscheinungen des Filmes im Strahlengang bewegten Gitters (deutsches Patent nur wenig beeinflußt sind. Die Einjustierung und die 930 589). Ungeeignet für kontinuierliche Filmdicke- Bedienung einer solchen Anordnung erfordert jedoch messungen eines laufenden Films sind solche bekann- hohes fachmännisches Können. Die Auswertung des ten Anordnungen, bei denen die zur Auswertung Interferenzstreifenbildes erfolgt nämlich visuell, was vorgesehene interferometrische Vorrichtung starr mit 25 ziemlich schwierig und, wenn nicht große Sorgfalt der Untersuchungsprobe verbunden ist (deutsche auf die Messung verwandt wird, recht ungenau ist. Auslegeschrift 1 090 881). Entsprechend erfordert jede Messung relativ viel
eines in den Strahlengang eingeschalteten und hin- Mit diesen bekannten Anordnungen kann man und herbewegten Rasters mit Rasterabstand der bereits Filmdicke- oder Filmbrechungsindexmessunmonochromatischen Wellenlänge (britische Patent- gen durchführen, die nach Angaben in der erstgenannschrift 595 940) oder eines entsprechenden anderen, 20 ten Patentschrift von Flattererscheinungen des Filmes im Strahlengang bewegten Gitters (deutsches Patent nur wenig beeinflußt sind. Die Einjustierung und die 930 589). Ungeeignet für kontinuierliche Filmdicke- Bedienung einer solchen Anordnung erfordert jedoch messungen eines laufenden Films sind solche bekann- hohes fachmännisches Können. Die Auswertung des ten Anordnungen, bei denen die zur Auswertung Interferenzstreifenbildes erfolgt nämlich visuell, was vorgesehene interferometrische Vorrichtung starr mit 25 ziemlich schwierig und, wenn nicht große Sorgfalt der Untersuchungsprobe verbunden ist (deutsche auf die Messung verwandt wird, recht ungenau ist. Auslegeschrift 1 090 881). Entsprechend erfordert jede Messung relativ viel
Bei interferometrischen Untersuchungen der ein- Zeit. Die bekannten Anordnungen eignen sich dabei
gangs genannten Art dagegen wird statt einer mono- höchstens für die stichprobenweise Ermittlung von
chromatischen Untersuchungslichtquelle eine weiße, 30 Meßwerten, keinesfalls aber für quasi-kontinuierlich
d. h. breitbandige Untersuchungslichtquelle, benutzt. durchzuführende Messungen, z. B. der Dicke eines
Es ist in der optischen interferometrischen Technik laufenden Filmes während der Produktion. Außerallgemein
bekannt, daß derartige weiße Unter- dem ist bei den bekannten Anordnungen nicht vorsuchungslichtquellen
nur dann einen »weißen« Inter- gesehen, das Meßergebnis in Form eines z. B. elekferenzverstärkungsstreifen
ergeben, wenn die optische 35 trischen Signals darzustellen, welches dann für Regi-Wegdifferenz
der interferometrisch verglichenen Licht- strier-, Steuer- oder Regelzwecke verwendet werden
bündel gleich Null ist. Diese weiße Interferenzver- könnte.
Stärkung wird lediglich noch von einigen benach- Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, ein
harten farbigen Interferenzstreifen begleitet, während für die berührungsfreie Messung der Filmdicke oder
sich alle weiteren Interferenzverstärkungen der mono- 4° des Brechungsindexes geeignetes Verfahren der einchromatischen
Anteile des breitbandigen Unter- gangs genannten Art so zu gestalten, daß eine selbstsuchungslichtbündels
insbesondere im Abstand von tätige und fortlaufende Messung ohne das ständige der einzigen weißen Interferenzverstärkung so über- Eingreifen einer Bedienungsperson stattfinden kann
lagern, daß sie nicht mehr in Erscheinung treten und daß gegebenenfalls eine Registrierung oder andere
(siehe z. B. »Fundamental of Optics« von Jenkins 45 Auswertung der Meßergebnisse möglich ist.
und White, McGraw-Hill Book Company, Inc., Zum Lösen dieser Aufgabe ist unter Verwendung 1957, S. 250, und »Modern Interferometers« von zum Teil bekannter Verfahrenselemente vorgesehen, C. Candler, Hilger & Watts, Ltd., 1951, S. 223 daß der Gangunterschied periodisch verändert und bis 225, insbesondere S. 223, Satz 1). Derartige breit- mit gleicher Periode eine Zeitmarke erzeugt wird, bandige »weiße« Untersuchungslichtbündel eignen 50 daß die gemeinsame Intensität der interferierenden sich daher zur interferometrischen Untersuchung von Lichtbündel auf an sich bekanntem, photoelektrischem Proben mit wesentlich größeren Abmessungen als Wege als elektrisches Signal dargestellt wird und daß eine typische Untersuchungslichtwellenlänge. Trotz- der Zeitabstand zwischen der periodischen Zeitmarke dem ist eine optische Auswertung auch derartiger, und jedem Auftreten eines der weißen Interferenzvon einer breitbandigen »weißen« Untersuchungs- 55 verstärkung entsprechenden Signals gemessen wird, lichtquelle gewonnener Interferenzstreifenbilder rela- Das Verfahren gemäß der Erfindung erfordert tiv schwierig, unter anderem wegen der farbigen weder besonderes fachmännisches Können der die Nebenmaxima. Messungen auswertenden Person noch treten Schwie-
und White, McGraw-Hill Book Company, Inc., Zum Lösen dieser Aufgabe ist unter Verwendung 1957, S. 250, und »Modern Interferometers« von zum Teil bekannter Verfahrenselemente vorgesehen, C. Candler, Hilger & Watts, Ltd., 1951, S. 223 daß der Gangunterschied periodisch verändert und bis 225, insbesondere S. 223, Satz 1). Derartige breit- mit gleicher Periode eine Zeitmarke erzeugt wird, bandige »weiße« Untersuchungslichtbündel eignen 50 daß die gemeinsame Intensität der interferierenden sich daher zur interferometrischen Untersuchung von Lichtbündel auf an sich bekanntem, photoelektrischem Proben mit wesentlich größeren Abmessungen als Wege als elektrisches Signal dargestellt wird und daß eine typische Untersuchungslichtwellenlänge. Trotz- der Zeitabstand zwischen der periodischen Zeitmarke dem ist eine optische Auswertung auch derartiger, und jedem Auftreten eines der weißen Interferenzvon einer breitbandigen »weißen« Untersuchungs- 55 verstärkung entsprechenden Signals gemessen wird, lichtquelle gewonnener Interferenzstreifenbilder rela- Das Verfahren gemäß der Erfindung erfordert tiv schwierig, unter anderem wegen der farbigen weder besonderes fachmännisches Können der die Nebenmaxima. Messungen auswertenden Person noch treten Schwie-
Ein mit weißem Licht arbeitendes Verfahren zur rigkeiten durch die optische Auswertung, z. B. durch
Filmdickenmessung ist aus den USA.-Patenten 60 das Vorhandensein der farbigen Nebenmaxima, auf,
2 518 647, 2 578 859 und 2 655 073 bekannt. Der da man elektrisch die Interferenzverstärkungen leicht
Film wird dabei unter einem schrägen Einfallwinkel einwandfrei ermitteln kann. Vorzugsweise werden zur
bestrahlt, und die an Vorder- und Rückseite des Films Messung erfindungsgemäß diejenigen Intensitätssi-
reflektierten Lichtbündel werden auf einen optischen gnale unterdrückt, die unter dem Pegel der den weißen
Keil geleitet. Das auftretende Interferenzbild wird 65 Interferenzverstärkungen entsprechenden elektrischen
visuell untersucht. Dabei werden Interferenzverstär- Signale liegen.
kungsstreifen der optischen Wegdifferenz der beiden Bei dem Verfahren der eingangs genannten Art mit
an Vorder- und Rückseite des Films reflektierten Verwendung optischer Keile ist es bereits bekannt,
5 6
die beiden an der Vorderseite und an der Rückseite F i g. 2 zeigt eine Darstellung eines Michelsondes
Films reflektierten Lichtbündel jeweils in zwei Interferometers mit hin- und herbewegbarem Reflekweiße
Teilbündel zu zerlegen. Hierzu wird nach der tor, das zum Gewinnen von Interferenzmarken VerErfindung
ein Interferometer von Michelson-Typ wendung finden kann, wie sie beim Messen der Filmverwendet
und der Zeitabstand zwischen der Zeit- 5 dicke verwendet werden;
marke und jedem Auftreten eines Signals gemessen, F i g. 3 zeigt ein mit gleich langen interferomedas
einem der beiden Interferenzverstärkungen ent- trischen Armen in der Vorrichtung der F i g. 1 und 2
spricht, die von je einem Teilbündel des einen Licht- gewonnenes typisches Interferogramm zu beiden Seibündels
und je einem Teilbündel des anderen Licht- ten der zentralen weißen Interferenzverstärkung mit
bündeis erzeugt werden. Bei der Form des Verfahrens io überlagerung des Raum-Zeit-Verlaufs der Verschieist
es möglich, mit nahezu normalem Lichteinfall bungsbewegung des hin- und herbewegbaren Spiegels;
auf dem Film zu arbeiten. Meßfehler auf Grund von Fig. 4 zeigt eine Darstellung des zeitlichen Ver-Flattererscheinungen
des Films sind dann praktisch laufs der Bewegung des hin- und herbewegbaren
ausgeschlossen. Spiegels der interferometrischen Vorrichtung der
Darüber hinaus kann bei Benutzung von vier Teil- 15 F i g. 2 in einem Längenmaßstab, welcher der Ändebündeln
in vorteilhafter Weise als Zeitmarke das der rung der optischen Wegdifferenz während der Spiegelanderen
der beiden Interferenzverstärkungen entspre- bewegung des Interferometers entspricht, wobei die
chende Signal verwendet werden. Möglich ist auch, maximale Wegstrecke etwas größer als die zu messende
daß als Zeitmarke ein Signal verwendet wird, das Filmdicke ist;
einer gleichzeitigen Interferenzverstärkung · sowohl 20 F i g. 5 zeigt eine Darstellung einer zweiten Aus-
der Teilbündel des einen Lichtbündels einerseits und führungsform einer Vorrichtung zur Messung am
der Teilbündel des anderen Lichtbändels anderer- laufenden Film;
seits entspricht. Hierbei tritt die Zeitmarke genau F i g. 6 zeigt eine Meßvorrichtung für Dickenab-
dann auf, wenn die beiden optischen Weglängen im weichungen eines Filmes von einer Solldicke;
Interferometer gleich sind. 25 F i g. 7 zeigt die Formen elektrischer Signale in
Wie gesagt, wird bei der Erfindung zur Unter- der Vorrichtung nach Fig. 6;
suchung eine breitbandige »weiße« Lichtquelle be- F i g. 8 ist eine Darstellung einer optischen Meßnutzt.
Man kann jedoch eine monochromatische vorrichtung für den Brechungsindex;
Lichtquelle zusätzlich als Zeitbasiserzeuger verwen- F i g. 9 und 10 zeigen Interferogramme mit Interden. Die Zeitmessung kann in an sich bekannter 30 ferenzstreifen, wie sie die Vorrichtung gemäß F i g. 8 Weise durch Zählung kleiner Zeitintervalle mit an liefert,
sich bekannter Zähltechnik erfolgen. Gemäß F i g. 1 kann die Filmdicke eines frei
Lichtquelle zusätzlich als Zeitbasiserzeuger verwen- F i g. 9 und 10 zeigen Interferogramme mit Interden. Die Zeitmessung kann in an sich bekannter 30 ferenzstreifen, wie sie die Vorrichtung gemäß F i g. 8 Weise durch Zählung kleiner Zeitintervalle mit an liefert,
sich bekannter Zähltechnik erfolgen. Gemäß F i g. 1 kann die Filmdicke eines frei
Zur Erzeugung der vier interferometrisch ver- laufenden Films mit reflektierter Strahlung ständig
glichenen Teilbündel hat sich besonders ein an sich gemessen werden, indem eine geeignete Meßvorrichbekanntes
Michelson-Interferometer bewährt, dessen 35 tung auf einer einzigen Seite des zu untersuchenden
beweglicher Spiegel nach einer Sägezahnfunktion hin- Films angeordnet wird. Indessen ist auch eine Arbeitsund
herbewegbar ist, wobei die flache Zahnflanke der weise mit durchgehender Strahlung möglich, wie es
Bewegungsfunktion der Zeitmessung zugeordnet ist. im folgenden beschrieben ist.
Man kann jedoch, wenn man gemäß der der Der mit 10 bezeichnete Film kann mit einem
Erfindung zugrunde liegenden Grundidee lediglich 4° schmalen Strahl einer analytischen Strahlung 15 abmit
zwei interferometrisch überlagerten Lichtbündeln getastet werden, während er über die Führungsarbeitet,
die von Vorder- und Rückseite des Films walzen 11 und 12 läuft. Typisch ist eine Filmgeschwinherstammen,
so vorgehen, daß als interferometrisches digkeit von etwa 110 m/min, und für einen klaren
Analysiergerät eine ebene lichtdurchlässige Platte Zellophanfilm mit einer Dicke im Bereich zwischen
dient, die um eine zur Filmebene parallele Achse 45 0,0025 und 0,4 mm kann beispielsweise das Unterperiodisch drehbar ist, an deren dem Film züge- suchungslichtbündel eine »weiße« Strahlung im nahen
wandten Seite eine Reflexion des an der Rückseite Infrarotbereich sein, d. h. im 1-3-Micron-Bereich.
reflektierten Lichtbündels und an deren dem Film Interferenzen bei der Dickemessung, die durch
abgewandten Seite eine Reflexion des an der Vor- Schwankungen der Filmbahn zustande kommen könnderseite
des Films reflektierten Lichtbündels jeweils 5° ten, sind effektiv beseitigt, indem der Film mit dem
an einer lichtreflektierenden Beschichtung erfolgt Untersuchungslichtbündel nahezu senkrecht zum Film
und daß das Untersuchungslichtbündel unter einem abgetastet wird.
schrägen Winkel auf den Film auffällt. Als Zeitmarke Als Strahlungsquelle 16 kann eine weißglühende
kann dann irgendeine einer Phase der Plattenbewe- 35-Watt-Wolframdrahtlampe dienen, die durch eine
gung zugeordnete Zeitmarke dienen. Es ist auch mög- 55 nicht gezeigte 6-Volt-Gleichstromquelle betrieben
lieh, diese Zeitmarke so zu wählen, daß im wesent- wird. Die Quelle 16 ist innerhalb eines lichtdichten
liehen nur dann eine Zeitdifferenzanzeige auftritt, Gehäuses 17 angeordnet, das mit einer doppelkon-
wenn die Filmdicke oder der Brechungsindex des vexen Kondensorlinse 18 aus Glas und einer Blen-
untersuchten Films eine vorgegebene Toleranz über- denöffnung 20 versehen ist, so daß eine Abbildung
schreitet. 60 des heißen Drahtes der Lichtquelle 16 im Maßstab
Die Erfindung wird in folgenden an Hand schema- 1: 1 über das Prisma 19 auf die Filmebene projiziert
tischer Zeichnungen an mehreren Ausführungsbei- wird; die Strahlungsquelle 16 hat eine leuchtende
spielen näher erläutert. Fläche von etwa 65 χ 32 mm.
F i g. 1 zeigt eine Schemazeichnung einer Vor- Wie in der Teilfigur A im vergrößerten Maßstab
richtung zur Dickebestimmung eines laufenden Films, 65 dargestellt ist, trifft das einfallende Lichtbündel 15
bei der die Stelle des Auftreffens der Strahlung auf auf die frontseitige Oberfläche des Filmes 10, von
den Film vergrößert bei A im unteren Teil der Zeich- der ein Teil des Lichtbündels in Richtung R1 reflek-
nung herausgezeichnet ist; tiert wird, während der Hauptanteil der Strahlung in
den Film eintritt und dabei eine Brechung erfährt. Dieses Teilstrahlenbündel trifft dann schließlich auf
die hintere Oberfläche des Filmes 10, und ein Teil dieses Lichtbündels wird in Richtung zur Frontfläche
reflektiert und verläßt diese Frontfläche schließlich entlang des Weges R2. Die aus der Probe austretende
Strahlung, und zwar beide auf den Wegen R1 und R2
austretende Teillichtbündel, ist gemeinsam mit 23 bezeichnet. Diese Strahlung trifft dann auf die andere
Fläche des Prismas 19 und von dieser Fläche durch die Blendenöffnung 24 in die Eingangsöffnung 25
eines Interferometers 26.
Das Interferometer kann vom Michelson-Typ sein, wie es schematisch in F i g. 2 dargestellt ist, und
zwar mit der Besonderheit, daß ein Spiegel 30 des Interferometers, der periodisch hin- und herbewegt
wird, und zwar über einen im folgenden noch im einzelnen beschriebenen Bereich, während der andere
Spiegel 31 ortsfest ist. Das Interferometer weist einen geeigneten halbdurchlässigen Strahlungsteiler 32 auf,
für den in typischer Weise eine 6,3 mm dicke, halbdurchlässige Glasplatte verwendet werden kann, die
an der Unterseite teilweise verspiegelt und mit einem Winkel von 45° zu den Spiegeln 30 und 31 angeordnet
ist. Der Strahlungsteiler 32 erzeugt zwei Teilbündel annähernd gleicher Intensität, die zu dem
Spiegel 30 bzw. 31 gerichtet sind, von denen sie zum Strahlungsteiler 32 zurückreflektiert werden, wie es
mit den Pfeilköpfen angezeigt ist. Die Strahlen werden dann nahe benachbart nach außen auf einen photoelektrischen
Detektor 33 geleitet, der in diesem Fall ein Detektor der Bleisulfidart ist. Das beschriebene
Interferometer umfaßt einen Sägezahn-Oszillator 37 und einen dazugehörigen elektronischen Leistungsverstärker
38, der periodische Sägezahn-Spannungsimpulse zu einem elektro-dynamischen Schwingankermotor
39 liefert, um den Spiegel 30 mit einer Frequenz von 50 Hz hin- und herzubewegen.
Beim Betrieb werden die allgemeinen Prinzipien der Interferometrie in folgender Weise angewendet:
Die Phasendifferenz α, die bei Berücksichtigung beliebiger zweier Strahlenbündel der Wellenlänge λ
gegeben ist, wenn die Bündel einen Beobachtungspunkt, beispielsweise den Detektor 33 erreichen, ist
eine Funktion der optischen Wegdifferenz b und kann durch die Gleichung
a =
2nb
ausgedrückt werden.
Wenn die Strahlenbündel in Phase sind, existiert Interferenzverstärkung, die sich durch »Interferenzstreifen«
hoher Intensität äußert, während sich zwei Strahlenbündel, die nicht in Phase sind, mehr oder
weniger gegenseitig aufheben, je nach dem, inwieweit die Strahlen außer Phase sind.
Wenn in der Teilfigur A in F i g. 1 die einfallende
Strahlung PQ auf den Film mit einem Winkel Θ auffällt, der genüber der Normalen gemessen
wird, verläßt das zuerst reflektierte Lichtbündel R1
die frontseitige Oberfläche des Films, während die verbleibende Strahlung in den Film der Dicke d entlang
eines gegen die Normale um den Winkel f){
geneigten Weges zum Punkt S gelangt, der auf der rückwärtigen Fläche des Films H) liegt. Ein Teil
dieser Strahlung wird zum Punkt T auf der frontseitigen Fläche des Films entlang dem gebrochenen
VYVa ST zurückreflektiert, und das zweite reflektierte
Lichtbündel. das auch zur Messung herangezogen wird, tritt dann als R2 aus. Wenn der Film einen
Brechungsindex η hat, kann die optische Wegdifferenz b zwischen R1 und R2 berechnet werden als
b — 2nd cos O1
(siehe S. 262 in »Fundamentals of Optics« von Jenkins & White), woraus sich die optische Phasendifferenz
unter Verwendung der in angepaßter Weise verwendeten Gleichung (1) ergibt als
a =
(2nd cos O1).
Die Intensitäten J1 der als Strahlenbündel R1 und
R2 reflektierten Strahlung sind nahezu gleich, woraus
sich die Intensität der als Ganzes betrachteten beiden Strahlen aus den Seiten 211 bis 213 der obengenannten
Literaturstelle ergibt als
2 '
Wie man in F i g. 2 erkennt, werden die den Strahl 23 bildenden Bündel R1 und R2 in Teilbündel
aufgeteilt, die einerseits zum festen Spiegel 31 und andererseits zum hin- und herbewegbaren Spiegel 30
reflektiert und von diesen Spiegeln wieder rückreflektiert werden, wodurch sich vier getrennte Wellenzüge
bzw. Teilbündel innerhalb des Interferometers ergeben. Entsprechend den Grundsätzen der Interferometrie
herrscht in dem Fall, wenn die Weglängen von der Strahlungsquelle zu den Spiegeln gleich sind, Interferenzverstärkung
für alle Weglängen, d. h. »weiße« Interferenzverstärkung, zwischen dem ausfallenden
reflektierten Licht der Spiegel. Die unter dieser Bedingung vorhandene weiße Interferenzverstärkung
liegt dort, wo der Abstand des Spiegels 30 vom Lichtteiler 32 genau gleich dem Abstand des Spiegels 31
vom Lichtteiler 32 ist, oder mit anderen Worten, wo die Arme des Interferometers gleich sind, da der
Punkt Q der Teilfigur A in F i g. 1 an der Frontseite des Films effektiv die gemeinsame Strahlungsquelle
für die zwei Teilbündel des Lichtbündels R1 ist, die dann miteinander eine weiße Interferenzverstärkung
erfahren, während der Punkt S, über den Punkt T, eine andere gemeinsame Quelle für die
zwei Teilbündel des Bündels R2 ist, die dann auch
eine weiße Interferenzverstärkung erfahren, die sich der R1 -Interferenz überlagert. Das Ergebnis ist ein
Interferenzstreifen, der maximale Strahlungsintensität besitzt und als zentrale Interferenzverstärkung
deutlich durch den Zacken ρ des Interferogramms der F i g. 3 gezeigt ist. Bei einem Michelson-artigen
Interferometer ergibt der zentrale Interferenzstreifen eine geeignete Zeitmarke, von der aus Zeitmessungen
in der im folgenden beschriebenen Weise gemacht werden können; jedoch kann auch irgendeine andere
in bezug auf die Spiegelstellung festgelegte Zeitmarke in entsprechender Weise praktisch verwendet werden.
Wird nun einer der Spiegel 30, 31 — im vorliegenden Fall der Spiegel 30 — relativ zum anderen
Spiegel bewegt, so wird die Länge des Lichtweges für diejenigen Teilbündel der Lichtbündel R1 und R2,
die den Weg über den Spiegel 30 nehmen, vergrößert oder verkleinert, d. h.. es wird eine optische Wegdifferenz
r zwischen diesen Teilbündeln und den verbleibenden zwei Teilbündeln eingeführt, deren Lichtweglänge
nicht verändert wird. Da das Lichtbündel R2, bedingt durch den Urn weg OST im Film, in
209 515/9
447 253
ίο
bezug auf das Bündel Rx. bereits eine größere Weglänge
zurückgelegt hat. ergeben sich neben der zentralen Interferenz zwei weitere interferenzmöglichkeiten
zwischen jeweils zwei der vier Teilbündel. Wird der Spiegel 30 z. B. nach links bewegt, was
einer Verkleinerung der Lichtweglänge entspricht, so wird bei einer Spiegelstellung, bei der die optische
Wegdifferenz r der durch den Film eingeführten optischen Wegdifferenz b gleicht, die Wegdifferenz
zwischen dem über den feststehenden Spiegel 31 geleiteten Teilbündel des Lichtbündels R1 und dem
über den verstellten Spiegel 30 geleiteten Teilbündel des Lichtbündels R2 zu Null, was eine weiße Interferenzverstärkung
zwischen diesen beiden Teilbündeln ergibt.
Der entstandene Seiten-Interferenzstreifen gt hat,
verglichen mit dem zentralen Interferenzstreifen p, verringerte Intensität, da ihm die überlagerte Interferenzverstärkung
der verbleibenden zwei der im ganzen vier Teilbündel fehlt. Trotzdem hebt sich der
Seiten-Interferenzstreifen klar vom angrenzenden Untergrund und anderen gelegentlichen, nicht deutbaren
komplexen Teilinterferenzsignal-Niveaus ab. Da die Stellung des Spiegels, bei der der Interferenzstreifen
Sf1 auftritt, und damit auch unter Berücksichtigung
der Geschwindigkeit der Spiegelbewegung, die Zeit zwischen dem Auftreten der oben erläuterten
Zeitmarke und dem Auftreten des Streifens ^f1 von
der optischen Wegdifferenz b und damit z. B. von der Filmdicke abhängt, ist ein zweiter zeitlicher
Bezugspunkt geschaffen, auf den sich die Messung stützen kann.
Ein zweiter Seiten-Interferenzstreifen mit exakt derselben Amplitude wie g{, nämlich g2, wird an
der entgegengesetzten Seite des zentralen Interferenz-Streifens ρ hervorgebracht, und zwar als Ergebnis
einer nach rechts gerichteten Bewegung des Spiegels 30 gleicher Größe bezüglich des Strahlenteilers 32;
denn die Weglänge des Teilstrahlenbündels R1 zum
Spiegel 30 ist dann schließlich so weit verlängert, bis sie der des R2-Teilstrahlbündels gleichkommt,
das vom Spiegel 31 rückreflektiert wird. Dieser dritte Interferenzstreifen bringt also einen anderen separaten
zeitlichen Bezugspunkt hervor, und zwar entweder in Beziehung zum zentralen Interferenzstreifen
p, zum Seiten-Interferenzstreifen gx oder eben zu
irgendeinem anderen in geeigneter Weise festgelegten Bezugspunkt, der eine Messung zuläßt.
Eine genaue Steuerung der Verschiebungsbewegung des Spiegels 30 ist natürlich notwendig, um eine
genaue Zeitmessung zu erhalten; ein bequemer Antrieb ist der durch den Sägezahn-Oszillator 37 der
F i g. 2 gegebene Antrieb, der den Spiegel nach einer Weg-Zeit-Funktion hin- und herbewegt, die durch
den Linienzug m repräsentiert ist, der dem Interferogramm der F i g. 3 überlagert gezeichnet ist. Dieser
Linienzug ist für den Zweck dieser Beschreibung symmetrisch zum zentralen Interferenzstreifen ρ dargestellt,
aber natürlich besteht ein großer Spielraum in dieser Hinsicht. Um die Zeitmessung von Intervallen
, Ii zwischen dem zentralen Interferenzstreifen ρ und dem Seiten-Interferenzstreifen g2 zu vereinfachen,
wird vorzugsweise die Translationsgeschwindigkeit des Spiegels 30. d. h. der Anstieg
des Linienzuges in, während seines Überstreichens über das korrespondierende Distanziiuervail konstant
gehalten, so daß sich die kurzen Rückkehrperioden des Spiegels, die zu den Endlinien in' und
m" gehören, mit Absicht jeweils links bzw. rechts an
die Seiten-Interferenzstreifen ^1 und g2 anschließen.
Quantitativ kann die Intensität der Strahlung If, die von dem photoelektrischen Detektor 33 empfangen
wird, als Funktion der Änderung des optischen Weglängenunterschiedes r der Teilstrahlbündel ausgedrückt
werden, und zwar als Produkt der Intensitätsverteilung vom Film und vom Interferometer
mit Summierung über alle vorkommenden Frequenzen. und zwar durch die Gleichung
(r) = I0 2L c°s2 sei cos2 {π er),
wobei /0, die Strahlung der Quelle, als konstant
angenommen ist und c = — die Wellenzahl der verwendeten Strahlung ist. Eine Aufzeichnung der photoelektrisch
aufgenommenen Strahlung in dem interessanten Bereich stellt das bereits besprochene Interferogramm
der F i g. 3 dar.
Die Bewegung des Spiegels 30 um einen bestimmten Betrag bewirkt eine Vergrößerung bzw. Verkleinerung
der im Interferometer eingeführten optischen Wegdifferenz um den doppelten Betrag, da ein vom
Strahlenteiler 32 ausgehendes Teilbündel den Weg zwischen dem Strahlenteiler und dem Spiegel zweimal
durchläuft. Entsprechend ist es möglich, den Weg des Spiegels direkt in Einheiten der optischen Wegdifferenz
r anzugeben, wie dies in F i g. 4 geschehen ist.
In dieser Figur ist, unter Berücksichtigung nur einer Hälfte des Spiegelweges, die Weglinie m schematisch
zusammen mit den ihr zugeordneten Endabschnitten m' dargestellt und gibt die Beziehung zwischen
der als Abszisse aufgetragenen Zeit zu der als Ordinate aufgetragenen Weglänge des Spiegels in
Einheiten der optischen Wegdifferenz r an. Die Steigung der Geraden m ist demnach in dieser Darstellung
ein Maß, nicht mehr wie in F i g. 3 für die Translationsgeschwindigkeit des Spiegels, sondern
für die Geschwindigkeit, mit der die optische Wegdifferenz im Interferometer während der Spiegelbewegung
geändert wird.
Bezeichnet man mit T die Zeit, die erforderlich ist, den Spiegel aus seiner Null-Lage, d. h. der Lage,
in der die Wegdifferenz r im Interferometer Null ist, bis zum Punkt seiner maximalen Auslenkung zu bewegen,
und mit B die der maximalen Spiegelauslenkung entsprechende maximale optische Wegdiffe-
renz, dann ist der Quotient γ gleich der Steigung
der Geraden m und damit gleich der Geschwindigkeit der Änderung der optischen Wegdifferenz. Die Größen
B und T sind aus den Konstruktionsdaten des Spiegelantriebes ableitbar und für einen bestimmten
Spiegelantrieb jeweils konstant.
Das verstrichene Zeitintervall At zwischen benachbarten weißen Interferenzstreifen ist die optische
Wegdifferenz b im Film dividiert durch die Geschwin-
digkeit der Änderung der optischen Wegdifferenz γ,
so daß man bei Substitution aus der Gleichung (1) erhält
Ir =
oder, wenn man die Größen umstellt, ergibt sich d,
die Dicke des Films, als eine Funktion der verstriche-
i 447 253
11 12
nen Zeit Ii zwischen den Interferenzstreifen entspre- signalisiert wird. Dieser elektrische Ausgangsimpuls
chend der Gleichung wird demzufolge zeitlich mit der zyklischen Bewegung
η / . f\ der Platte 42 synchronisiert.
d = —-—— . (6) Die zwischen den jeweils gewählten Zeitmarken
in cosfc/j 5 verstrichene Zeit kann man mit an sich bekannter
Dementsprechend gibt die Bestimmung der ver- Zeitmeßtechnik messen, indem man eine Vielzahl
strichenen Zeit At ein direktes Maß der Filmdicke d, kleiner Zeitintervalle als Zeitbasis zugrunde legt und
vorausgesetzt natürlich, daß die Bewegung des Spie- die Zahl der zwischen den Zeitmarken liegenden Zeitgels
30 wenigstens so groß ist wie der maximale Intervalle abzählt.
optische Weg im Film, falls nicht der Bezugspunkt io Die Zeitintervalle können mit einem Glocken-
in vorbestimmter Weise in einer Richtung verlegt impulsgenerator geschaffen werden, der in der zu
wird, bei der der analytische Abtastbereich verkürzt messenden Zeitdifferenz eine Vielzahl von Glocken-
wird. Letzteres wird im allgemeinen bevorzugt, da impulsen liefert, deren Anzahl zwischen den beiden
so die Zeiten des Zyklus entsprechend reduziert Zeitmarken mit üblichen Mitteln gezählt wird (vgl.
werden können und in einer gegebenen Zeitperiode 15 »Instruments and Control-System«, S. 125 bis 128,
eine größere Zahl von Dickemessungen vorgenommen September 1962, veröffentlicht durch »The Instru-
werden kann. ments Publishing Company«).
In F i g. 5 ist eine andere Art eines Interfero- Die Zeitintervalle können jedoch auch geschaffen
meters dargestellt, die sich dazu eignet, nur einen werden, indem man der »weißen«, d. h. breitbaneinzelnen
weißen Interferenzstreifen herzustellen. Hier 20 digen, Meßstrahlung eine monochromatische Strahwird
der Film 10' durch die Eingangsstrahlung 15' lung mittels eines halbdurchlässigen Spiegels überabgetastet,
die sowohl auf die frontseitige als auch lagert, so daß zwei unterschiedliche Eingangsstrahlenauf
die rückseitige Oberfläche in derselben Weise wie bündel zum Interferometer gelangen. Typischerweise
in Fig. 1 auffällt, wobei sie als Ausgangsstrahlung wird eine monochromatische Strahlung im sichtbaren
in einem zuerst reflektierten Teilstrahlbündel 23' und 25 Lichtbereich mit Grünton mit einer Wellenlänge
einem an zweiter Stelle reflektierten Teilstrahlbündel von etwa 5000 Ä verwendet. Im aufgenommenen
23" reflektiert wird, wie es schematisch gezeigt ist; Interferogramm überlagert sich dann dem Interferenzdiese
beiden Teilstrahlbündel werden auf eine optische verstärkungsbild der breit bandigen Meßstrahlung mit
Platte 42 mit ebenen Flächen geleitet. den als Zeitmarken verwendbaren weißen Interferenz-
Die Platte 42 ist mit einer ersten lichtreflektieren- 30 streifen ein Interferenzstreifenbild mit einer Vielzahl
den Beschichtung, wie aufgedampftem Aluminium von Interferenzmaxima der monochromatischen
oder ähnlichem Material, versehen, die sich nur über Strahlung, deren zwischen den Zeitmarken festgeeinen
beschränkten Bereich der Frontfläche 43 und stellte Anzahl auf Grund der bekannten Frequenz
nur quer zum Weg des Teilstrahlbündels 23" erstreckt; der monochromatischen Strahlung die zu messende
ferner ist die Platte 42 mit einer zweiten lichtreflek- 35 Zeitdifferenz bestimmen läßt. Bei einem Film mit einer
tierenden Beschichtung 44 über einen schmalen Be- Dicke von 0,25 mm erhält man beispielsweise zwireich
auf der Rückseite der Platte versehen, die sich sehen dem als erste Zeitmarke dienenden zentralen
nur quer zum Weg des Teilstrahlbündels 23' erstreckt. weißen Interferenzstreifen und einem der beiden
Unter diesen Umständen werden die zwei Wellen- weißen Seiten-Interferenzstreifen, der als zweite Zeitzüge
entlang Wegen umgelenkt, die sie auf einem 40 marke dient, ungefähr 760 Interferenzmaxima der
Strahlungsdetektor 33' auftreffen lassen, der von der- als Zeitbasis dienenden monochromatischen Strahselben
Art sein kann wie der früher beschriebene lung von 5000 Ä. Auch1 hier kann man mit elektro-Detektor
33. nischen Impulsfiltern die Ausfällung der als Zeitbasis
Den Abtastvorschub der Platte 42 erhält man, dienenden Interferenzverstärkungen elektronisch vorindem
man die Platte um einen Drehpunkt D so 45 nehmen und gegebenenfalls selbsttätig registrieren,
oszillieren läßt, daß die Länge des Wegs eines reflek- In manchen Fällen ist man nicht daran interessiert, tierten Teilstrahlbündels, in diesem Fall des Teil- ständig die Filmdicke selbst zu bestimmen, sondern Strahlbündels 23", festgehalten wird. Immer dann, man möchte lediglich feststellen, wann die Filmdicke wenn die Einfallswinkel der Strahlung auf den Film von vorgeschriebenen Sollwerten, gegebenenfalls mit und auf die Platten gleich sind und ebenfalls die 50 einer gewissen Toleranz, abweicht. Dann ist es voroptischen Wegdifferenzen BCH innerhalb des Films teilhaft, bei der Messung einen von der Sollfilmdicke 10' und BFG des Teilstrahlbündels 23' innerhalb abhängigen Nullordinatenabstand einzuführen.
der Platte 42 ebenfalls gleich sind, wie es periodisch Eine Möglichkeit einer solchen Meßmethode bewährend der zyklischen Oszillation der Platte 42 steht in der Unterdrückung des als eine Zeitmarke um den Drehpunkt D der Fall ist, erhält man einen 55 dienenden zentralen weißen Interferenzstreifens um weißen Interferenzstreifen. Die Anforderungen an einen bekannten festen vorgegebenen Wert und einer extreme Präzision bei der Spiegelanordnung an der entsprechenden Maßstabwahl im Bereich der variab-Platte 42 können übrigens, falls gewünscht, geringer len Zeitmarke. Eine andere Möglichkeit besteht in gehalten werden, indem man einfach die ganze Front- einer entsprechenden Verstellung des Interferometers. Spiegelfläche der Platte nur halb versilbert und die 60 indem man etwa bei einem Michelson-Interferometer ganze Rückfläche voll versilbert. entweder den Abstand des festen Spiegels zum halb-
oszillieren läßt, daß die Länge des Wegs eines reflek- In manchen Fällen ist man nicht daran interessiert, tierten Teilstrahlbündels, in diesem Fall des Teil- ständig die Filmdicke selbst zu bestimmen, sondern Strahlbündels 23", festgehalten wird. Immer dann, man möchte lediglich feststellen, wann die Filmdicke wenn die Einfallswinkel der Strahlung auf den Film von vorgeschriebenen Sollwerten, gegebenenfalls mit und auf die Platten gleich sind und ebenfalls die 50 einer gewissen Toleranz, abweicht. Dann ist es voroptischen Wegdifferenzen BCH innerhalb des Films teilhaft, bei der Messung einen von der Sollfilmdicke 10' und BFG des Teilstrahlbündels 23' innerhalb abhängigen Nullordinatenabstand einzuführen.
der Platte 42 ebenfalls gleich sind, wie es periodisch Eine Möglichkeit einer solchen Meßmethode bewährend der zyklischen Oszillation der Platte 42 steht in der Unterdrückung des als eine Zeitmarke um den Drehpunkt D der Fall ist, erhält man einen 55 dienenden zentralen weißen Interferenzstreifens um weißen Interferenzstreifen. Die Anforderungen an einen bekannten festen vorgegebenen Wert und einer extreme Präzision bei der Spiegelanordnung an der entsprechenden Maßstabwahl im Bereich der variab-Platte 42 können übrigens, falls gewünscht, geringer len Zeitmarke. Eine andere Möglichkeit besteht in gehalten werden, indem man einfach die ganze Front- einer entsprechenden Verstellung des Interferometers. Spiegelfläche der Platte nur halb versilbert und die 60 indem man etwa bei einem Michelson-Interferometer ganze Rückfläche voll versilbert. entweder den Abstand des festen Spiegels zum halb-
AIs Bezugspunkt, der die andere der zwei Zeitinter- durchlässigen Eingangsspiegel verkürzt oder eine
vallmarken liefert, auf die die Messung begründet entsprechende Verstellung an der Halterung des
wird, kann dann bequem irgendein anderer Punkt beweglichen Spiegels vornimmt. Beim letztgenannten
der oszillatorischen Bewegung der Platte 42 dienen, 65 Meßverfahren ist es beispielsweise zur überwachung
der in geeigneter Weise zeitlich verschoben gegen- der Dicke eines Films mit etwa 0,4 mm Solldicke
über dem weißen Interferenzstreifen ist und dessen typisch, den beweglichen Spiegel mit einer Abtast-
Erreichen durch Lieferung eines elektrischen Impulses geschwindigkeit von etwa 10 bis 160 Hz über einen
13 14
Bereich zwischen nur 0,06 und 0,004 mm hin- und Es versteht sich, daß man statt im Reflexionsverherzubewegen,
je nachdem, welche Toleranz einge- fahren gemäß F i g. 1 auch im Durchstrahlungshalten
werden soll. Je höher die Frequenz der Ab- verfahren die Filmdicke messen kann. Die optische
tastgeschwindigkeit ist, um so größer ist die Zahl Weglängendifferenz zwischen zwei zur Messung herander
Filmdickemessungen, die in einem gegebenen 5 gezogenen Teilstrahlbündeln entsteht dann dadurch.
Zeitintervall durchgeführt werden können. daß ein Teilstrahlbündel den Film direkt durchsetzt,
Es ist zweckmäßig, wenn das Meßsignal, welches während das andere einmal im Film hin- und hervon
dem dem Interferometer nachgeordneten Emp- reflektiert wird, ehe es wie das erste Teilstrahlbündel
fänger aufgenommen wird, durch ein einstellbares durch den Film hindurchtritt. Dieses Verfahren ist
Dämpfungsglied geleitet wird, dessen abgestufte Ver- io jedoch apparativ aufwendiger, da Einrichtungen für
Stärkung von Hand eingestellt werden kann, so daß die Filmdickemessung zu beiden Seiten des Films
eine Bedienungsperson die Meß- und gegebenenfalls angeordnet werden müssen, was beim Reflexions-Registriervorrichtung
bezüglich der Signalhöhe an verfahren nicht erforderlich ist. Wenn man im Durchdie
zu messende Filmdicke anpassen kann. strahlungsverfahren mit einer zur Schaffung der Zeit-Eine
Einrichtung, mit der das soeben beschriebene 15 basis dienenden monochromatischen Zusatzstrah-Verfahren
durchgeführt werden kann, zeigt die lungsquelle arbeitet, ordnet man diese zweckmäßiger-F
i g. 6. Bei dieser Einrichtung wird die Filmdicken- weise so an, daß die monochromatische Strahlung
messung an einem fortlaufend bewegten Film 10' nicht den Film durchtritt.
vorgenommen, der zwischen zwei Rollen 11' und 12' Wendet man sich nun noch einmal der oben
vor dem optischen Teil 65 der Meßeinrichtung vor- 20 diskutierten Gleichung (5) zu, so erweist sich das
beiläuft. Der Aufbau des optischen Teiles 65 der Meß- Zeitintervall At ebenso als Funktion des Brechungseinrichtung entspricht dem in F i g. 1 gezeigten, index η wie der Länge des Weges d, so daß ebenso
wobei anstatt des Prismas 19 ein halb durchlässiger, gut auf diese Weise auch der Brechungsindex meßbar
unter 45° geneigter Spiegel 67 vorgesehen ist. Als ist.
Interferometer ist das in F i g. 2 gezeigte Interfero- 25 Eine zum Ausführen einer solchen Messung bevor-
meter vom Michelson-Typ benutzt. Der elektrische zugte Vorrichtung ist etwas schematisch in Fig. 8
Teil 66 der Meßeinrichtung umfaßt einen Sägezahn- dargestellt. Hier kann die Probe 86 mit der Dicke d
Generator 70, dessen Ausgangssignal 68 über einen ein laufender Film sein oder aber eine Probe einer
Verstärker 71 den elektrodynamischen Schwinganker- fließenden Flüssigkeit oder irgendeine andere phy-
motor 72 für den Antrieb des Spiegels 30' zugeführt 30 sikalische Materialform, die in der im folgenden be-
ist. Einer der beiden Spiegel 30' und 31' ist mittels schriebenen Weise Strahlung von ihrer Oberfläche
einer Mikrometerschraube entsprechend der Soll- reflektiert.
dicke des Filmes so verstellt, daß die Fotozelle nur Die verwendete optische Anordnung ähnelt der
noch einen der beiden Seiten-Interferenzstreifen gt der Fig. 1, mit der Ausnahme, daß hier gleich-
oder g2 sieht, wobei der Hub des bewegbaren Spiegels 35 zeitig zwei interferometrische Untersuchungen durchentsprechend
der zu erwartenden Dickenabweichun- geführt werden, und zwar eine normal zur Probe,
gen von der Solldicke gewählt ist. bei der der Strahlungsweg in voll ausgezogener
Das Ausgangssignal der Fotozelle 33' gelangt über Liniendarstellung in F i g. 8 angezeigt ist, und eine
einen Verstärker 75, ein Dämpfungsglied 76, einen andere mit einem Winkel Θ gegenüber der Normalen,
weiteren Verstärker 77 und über eine Impulsform- 40 bei der der Strahlungsweg in gestrichelten Linien
stufe 78 in einen Multivibrator 79. dargestellt ist. Dies läßt sich in bequemer Weise durch
Die Zeitmarke wird, da der zentrale Interferenz- Verwendung einer üblichen Quelle 87 mit Kondenstreifen
als mögliche Zeitmarke entfällt, aus dem Säge- sorlinsen 18' und 18" durchführen, von denen die
zahnsignal des Generators 70 abgeleitet. Dieses Signal erste die Strahlung zum Strahlenteiler 90 richtet, der
gelangt über die Leitung 83 ebenfalls in den Multi- 45 im wesentlichen die ganze Strahlung entlang des
vibrator 79. Dieser gibt ein rechteckwellenförmiges Weges 92 senkrecht zur Fläche der Probe richtet,
Signal ab, dessen Gleichstrommittelwert vom zeit- während die letztgenannte Linse die Strahlung mit
liehen Unterschied des Auftretens der Impulse aus einem Winkel von vorzugsweise 45° gegen die Probe
der Stufe 78 und der Spitzen des Sägezahnsignals ab- richtet, wie es als Linie 85 eingezeichnet ist. Ein Teil
hängt. Der Mittelwert wird in einem Meßinstrument 5° des normal gerichteten Strahlenbündels wird sowohl
80 sichtbar gemacht und gleichzeitig in einem Schrei- von der frontseitigen als auch der rückseitigen Oberber
81 aufgezeichnet. fläche der Probe 86 aus durch den Strahlungsteiler 90 F i g. 7 zeigt die auftretenden Signale für den reflektiert und gelangt zum Interferometer 91, das
Fall, daß der Film genau die Solldicke hat, wobei die gleiche Form haben kann, die schon im Zumit
I das vom Sägezahngenerator an den Multi- 55 sammenhang mit F i g. 2 besprochen worden ist.
vibrator 79 abgegebene Signal, mit II das im bista- Das winkelig auf die Probe 86 auftreffende Strahlenbilen
Multivibrator, wenn dieser lediglich durch das bündel wird von der frontseitigen Fläche entlang
Signal I getriggert ist, erzeugte Signal, mit III das eines Weges 88 reflektiert, wobei aber ein Anteil
von der Stufe 78 abgegebene und eine zusätzliche innerhalb der Probe entlang eines Weges mit einem
Triggerung des Multivibrators bewirkende Signal 60 Winkel O1 gegenüber der Normalen gebrochen wird,
und mit IV das in den Instrumenten 80 und 81 zu um anschließend von der rückseitigen Fläche der
mittelnde Ausgangssignal des Multivibrators bezeich- Probe reflektiert zu werden und dann die Probe entnet
ist. lang des Weges 89 zu verlassen. Diese beiden Teil-Ais breitbandige Strahlungsquelle für das »weiße« strahlbündel werden mittels des Spiegels 93 zum
Meßstrahlbündel verwendet man üblicherweise eine 65 Strahlenteiler 90 reflektiert und gelangen dann zum
glühende Wolframdrahtlampe, die mit Gleichstrom Interferometer 91.
betrieben wird und Strahlung im Wellenlangenbereich Aus dem Vorhergehenden wird ersichtlich, daß
/.wischen 1 bis 3 Mikron aussendet. vier getrennte Wellenzüge vorhanden sind, die sich
zum Gewinnen von weißen Interferenzstreifen eignen, wobei der zentrale Interferenzstreifen p' (s. F i g. 9)
durch Interferenzverstärkung zwischen allen vier Wellenzügen zustande kommt, wenn der hin-
und herbewegbare Spiegel des Interferometers 91 an einem Punkt seines Weges ankommt, indem die zwei
Interferometerarme exakt gleich sind. Wenn andererseits sich der hin- und herbewegbare Spiegel
weiter bei seiner Hin- und Herbewegung fortbewegt, entstehen weiße Seiten-Interferenzstreifen, die der
Reihe nach in Beziehung zu dem Strahlenbündel auftreten, das normal auf die Probe entlang der Weglinie
92 auftrifft — das bewirkt den Interferenzstreifen Zj1 — und in Beziehung zu dem Strahlenbündel,
das winklig auf die Probe entlang der Weglang der Weglinie 85 auftrifft — das bewirkt den
Interferenzstreifen h2. Die Seiten-Interferenzstreifen Zi1
und Zi2 sind voneinander etwa 1 bis 1,5% des extremen
Abstandes zwischen zentralem Interferenzstreifen und Seiten-Interferenzstreifen entfernt, aber sie unterscheiden
sich genug, um sich zur Messung der Zeitintervalle Jf1 und Ji2 zu eignen, auf die sich die Messung
des Brechungsindex stützen kann.
Grundsätzlich ist es möglich, den Brechungsindex auch mit der Anordnung der Fig. 1 oder 5 zu
bestimmen, wenn vorausgesetzt werden kann, daß die Proben- bzw. Filmdicke bekannt ist. Da dies·
jedoch nicht immer der Fall ist, werden bei dieser Anordnung, wie schon ausgeführt, gleichzeitig zwei
Untersuchungen durchgeführt, von denen die eine zum Interferenzstreifen Zi1 und die andere zum Interferenzstreifen
Zz2 führt. Jede einzelne Untersuchung gleicht im Prinzip der Einzeluntersuchung nach
F i g. 1 und 2. Wie dort werden in das Interferometer einfallende Lichtbündel jeweils in zwei Teilbündel
aufgespalten, so daß im Interferometer 91 also acht Teilbündel vorhanden sind. Davon interferieren die
zum Strahl 91 gehörenden vier Teilbündel untereinander, wie es an Hand von F i g. 1 und 2 beschrieben
wurde, und ergeben die Interferenz Zi1 und außerdem
eine in F i g. 9 nicht gezeigte, symmetrisch zur Interferenz Zz1 auf der anderen Seite des Maximums
P' liegende Interferenz. In gleicher Weise interferieren die zu den Lichtbündeln 88 und 89 gehörenden
vier Teilbündel und ergeben die Interferenz Zi2
und eine weitere dazu symmetrische, ebenfalls nicht gezeigte Interferenz. Der durch die Anordnung gegebene
Weglängenunterschied zwischen dem senkrecht auf den Film eingefallenen Strahl und dem schräg '
eingefallenen Strahl ist so groß, daß er im Interferometer nicht kompensiert werden kann und daher
die jeweils vier zu einem der Strahlen gehörenden Teilbündel miteinander nicht zur Interferenz kommen.
Es gilt entsprechend der obigen Gleichung (5)
Jf1 = K (2(IiZ)COSO1,
wobei K — T/B ist, aber, da Qx für normal einfallende
Strahlung 0° ist, gilt cos Qx = 1, und deshalb
ist Ji1 = K (2nd). Ähnlich gilt
Jf2 = K (2nd) cos Qx ,
60
indessen ist in diesem Fall B1 der in F i g. 6 gezeigte
Brechungswinkel, der Tür winklig einfallende Strahlung größer als 0 ist. Kombiniert man die
Gleichungen, so gilt
Jf2 = If1 cos Qx oder cos Q1 = . If2/ If1 .
Dieses Verhältnis der zwei ausführbaren Zeitmessungen kann leicht durch konventionelle spannungsmäßige Analogmittel erhalten werden.
Dieses Verhältnis der zwei ausführbaren Zeitmessungen kann leicht durch konventionelle spannungsmäßige Analogmittel erhalten werden.
Nach dem Snellschen Gesetz gilt sin Θχ = ~?-,
wobei η der Brechungsindex ist. Benutzt man die trigonometrische Formel
sin2 Θχ + cos2 Θχ = 1
und substituiert man sin Θ/η für sin Qx, so erhält
man die Gleichung
η cos Qx = ]/ n2 — sin2 Q .
Da sin Θ bekannt ist und cos Qx bestimmt wird als
das Zeitverhältnis Jf2/'Atx, kann der Brechungsindex
berechnet werden.
Viele polymere Materialien besitzen die Eigenschaft der Doppelbrechung in verschiedenen Graden,
und zwar in Abhängigkeit von dem Ausmaß der molekularen Orientierung innerhalb der Kristalle.
So hat jeder Kristall drei verschiedene Brechungsindizes, nx, ny und nz, die orthogonal aufeinander
bezogen sind. Die Doppelbrechung in der Ebene Länge (x) — Breite (y) für dünne Schichten ist dann
definiert als |nx —ny|. Wenn ein Doppelbrechung aufweisender
Film mit normal einfallender Strahlung ebenso untersucht wird, wie es weiter oben für Filmdickenmessung
dargelegt wurde, werden zweifache Seiten-Interferenzstreifen kx und Zc2 erhalten, wie es
in Fig. 10 gezeigt ist. Wiederum können die Zeitintervalle Jf1 und Jt2, die beim Abtasten vom zentralen
Interferenzstreifen p" zu den Seiten-Interferenzstreifen Zc1 bzw. Zc2 auftreten, gemessen werden. Wie
von der Diskussion der Gleichung (5) in Anwendung auf Untersuchungen auf normalen Einfall zum Bestimmen
des Brechungsindexes in der oben beschriebenen Weise klar wird, ist im Betrieb die optische
Dichte, die als Produkt eines gegebenen Brechungsindex η und der Filmdicke d definiert ist, zum Zeitintervall
Jt durch eine gewöhnliche Konstante K' in Beziehung gesetzt, so daß allgemein Jt = K' nd gilt.
Demzufolge ist
Jt2-JtJ = K'nxd-K'nyd.
Wenn der letztere Ausdruck durch das Produkt K' mal einer mittleren Dicke dmittel dividiert wird, erhält
man die Doppelbrechung, nämlich
K'nxd - K'nyd
Hierzu 2 Blatt Zeichnungen "■ ^(mittel)
Die mittlere Dicke dmillei, die hierbei verwendet
wird, ist bei der Berechnung nicht besonders kritisch, solange sie sich generell innerhalb des Bereichs der
Werte befindet, die bei der überwachung der Dicke in der beschriebenen Weise gemessen werden. Vorteilhaft
kann die Filmdicke zugleich mit der Doppelbrechung gemessen werden, da dieselben Seiten-Interferenzstreifen
Zc1 und Zc2 als Marken verwendet
werden; als Dicke wird dann der Mittelwert genommen, der sich auf ein Zeitintervall stützt zwischen
Ji1' und Jt2, wenn extreme Genauigkeit gewünscht
wird.
Noch verschiedene andere Eigenschaften — nur beispielsweise die Anwesenheit von speziellen Substanzen
in einem Produkt — sind oft begleitet durch charakteristische Strahlungsinterferenzeffekte, die in
ähnlicher Weise ausgemessen und in Beziehung zu ihrer Ursache gesetzt werden können, falls man diese
Effekte isolieren kann.
209 515/9
Claims (9)
1. Verfahren zur kontinuierlichen interferometrischen Messung von Dicke oder Brechungsindex
eines laufenden, durchsichtigen Films, bei dem auf den Film ein Weißlichtbündel gerichtet wird und
die an der Vorderseite und an der Rückseite des Filmes reflektierten, einen Gangunterschied aufweisenden
Lichtbündel nach Verändern ihres Gangunterschiedes zur Interferenz gebracht werden
und die zum Erzeugen einer weißen Interferenzverstärkung erforderliche Veränderung des
Gangunterschiedes gemessen wird, dadurch
gekennzeichnet, daß der Gangunterschied periodisch verändert und mit gleicher Periode
eine Zeitmarke erzeugt wird, daß die gemeinsame Intensität der interferierenden Lichtbündel (23',
23") auf an sich bekanntem, photoelektrischem Wege als elektrisches Signal dargestellt wird und
daß der Zeitabstand zwischen der periodischen Zeitmarke und jedem Auftreten eines der weißen
Interferenzverstärkung entsprechenden Signals gemessen wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, bei dem die beiden reflektierten Lichtbündel jeweils in zwei
weiße Teilbündel zerlegt werden, die nach Verändern ihres Gangunterschiedes zur Interferenz
gebracht werden, wobei der Gangunterschied zweier, von dem einen bzw. dem anderen Lichtbündel
stammenden Teilbündel gemeinsam gegenüber den zwei anderen Teilbündeln verändert
wird, dadurch gekennzeichnet, daß der Zeitabstand zwischen der Zeitmarke und jedem Auftreten
eines Signals gemessen wird, das einen der beiden Interferenzverstärkungen (gt; g2) entspricht,
die von je einem Teilbündel des einen Lichtbündels (R1; R2) und je einem Teilbündel des anderen
Lichtbündels (R2; Ri) erzeugt werden.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß als Zeitmarke das der anderen der
beiden Interferenzverstärkungen (g2; gx) entsprechende
Signal verwendet wird.
4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß als Zeitmarke ein Signal verwendet
wird, das einer gleichzeitigen Interferenzverstärkung
(P) sowohl der Teilbündel des einen Lichtbündels (R1) einerseits und der Teilbündel des
anderen Lichtbündels (R2) andererseits entspricht.
5. Verfahren nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die elektrischen Intensitätssignale, die unter dem Pegel der einer Interferenzverstärkung
entsprechenden Signale liegen, unterdrückt werden.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Zeitmessung in
an sich bekannter Weise durch Zählung kleiner Zeitbasisintervalle vorgenommen wird.
7. Vorrichtung zum Ausführen des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1, 5 und 6, dadurch
gekennzeichnet, daß als interferometrisches Analysiergerät eine ebene lichtdurchlässige Platte (42)
dient, die um eine zur Filmebene parallele Achse periodisch drehbar ist, an deren dem Film (10')
zugewandter Seite (43) eine Reflexion des an der Rückseite (C) reflektierten Lichtbündels (23") und
an deren dem Film abgewandter Seite (44) eine Reflexion des an der Vorderseite (B) des Films
reflektierten Lichtbündels (23') jeweils an einer lichtreflektierenden Beschichtung erfolgt und daß
das Weißlichtbündel (15') unter einem schrägen Winkel auf den Film auffällt (F i g. 5).
8. Vorrichtung zur Ausführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 2 bis 6, dadurch gekennzeichnet,
daß als interferometrisches Analysiergerät ein Michelson-Interferometer (26) dient,
dessen beweglicher Spiegel (30) nach einer Sägezahnfunktion (F i g. 4) hin- und herbewegbar ist,
wobei die flache Zahnflanke der Bewegungsfunktion der Zeitmessung zugeordnet ist.
9. Vorrichtung zum Ausführen des Verfahrens nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß
außer der Lichtquelle (16) für das Weißlichtbündel (15) noch eine zusätzliche, mit ihren Interferenzstreifen
eine Zeitbasis schaffende monochromatische Lichtquelle vorgesehen ist.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US304849A US3319515A (en) | 1963-08-27 | 1963-08-27 | Interferometric optical phase discrimination apparatus |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1447253A1 DE1447253A1 (de) | 1969-02-06 |
DE1447253B2 true DE1447253B2 (de) | 1972-04-06 |
Family
ID=23178262
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19641447253 Pending DE1447253B2 (de) | 1963-08-27 | 1964-08-27 | Verfahren und vorrichtung zur kontinuierlichen interferometriscverfahren und vorrichtung zur kontinuierlichen interferometrisc |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3319515A (de) |
DE (1) | DE1447253B2 (de) |
GB (1) | GB1024598A (de) |
LU (1) | LU46837A1 (de) |
Families Citing this family (31)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3492491A (en) * | 1967-03-03 | 1970-01-27 | Optomechanisms Inc | Thickness monitor for coating silicon wafer |
FR2070474A5 (de) * | 1969-12-05 | 1971-09-10 | Anvar | |
US3720471A (en) * | 1970-02-25 | 1973-03-13 | Jeol Ltd | Method for measuring plate thickness |
US4309109A (en) * | 1972-05-25 | 1982-01-05 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Pulsed interferometric remote gauge |
US3930167A (en) * | 1973-05-04 | 1975-12-30 | Univ Minnesota | In-line production control of polymeric film |
DE2457253C2 (de) * | 1974-12-04 | 1982-09-02 | Krautkrämer, GmbH, 5000 Köln | Optisches interferometrisches Verfahren und Vorrichtung zur berührungslosen Messung der durch Ultraschallwellen verursachten Oberflächenauslenkung eines Prüflings |
US4105335A (en) * | 1975-06-28 | 1978-08-08 | Canon Kabushiki Kaisha | Interferometric optical phase discrimination apparatus |
US4072422A (en) * | 1975-10-27 | 1978-02-07 | Canon Kabushiki Kaisha | Apparatus for interferometrically measuring the physical properties of test object |
DE2709686C2 (de) * | 1977-03-05 | 1982-09-09 | Krautkrämer, GmbH, 5000 Köln | Optisches interferometrisches Verfahren zur berührungslosen Messung der durch Ultraschallwellen verursachten Oberflächenauslenkung eines Prüflings |
US4355903A (en) * | 1980-02-08 | 1982-10-26 | Rca Corporation | Thin film thickness monitor |
GB2106736B (en) * | 1981-09-03 | 1985-06-12 | Standard Telephones Cables Ltd | Optical transmission system |
FI823028A0 (fi) * | 1982-09-01 | 1982-09-01 | Kalevi Juhani Kalliomaeki | Foerfarande foer maetning av korta straeckor med en interferometer som utnyttjar icke-koherent ljus, samt foer utfoerande av foerfarandet avsedd interferometer |
US4958930A (en) * | 1985-12-11 | 1990-09-25 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Apparatus for monitoring thickness variations in a film web |
US4842410A (en) * | 1986-10-24 | 1989-06-27 | Geo-Centers, Inc. | Apparatus and method utilizing interference fringes to determine the thermal stability of a liquid |
JPS6453101A (en) * | 1987-05-25 | 1989-03-01 | Kurashiki Boseki Kk | Equal tilt angle interference type film thickness gauge |
US4844614A (en) * | 1987-09-01 | 1989-07-04 | Nicolet Instrument Corporation | Interchangeable beam splitting holder and compartment therefor |
DE69033111T2 (de) * | 1989-09-25 | 1999-09-09 | Mitsubishi Electric Corp | Apparat und Verfahren für die Ausmessung von dünnen mehrschichtigen Lagen |
US5473432A (en) * | 1994-09-12 | 1995-12-05 | Hewlett-Packard Company | Apparatus for measuring the thickness of a moving film utilizing an adjustable numerical aperture lens |
US5596409A (en) * | 1995-03-22 | 1997-01-21 | Eastman Kodak Company | Associated dual interferometric measurement method for determining a physical property of an object |
US5659392A (en) * | 1995-03-22 | 1997-08-19 | Eastman Kodak Company | Associated dual interferometric measurement apparatus for determining a physical property of an object |
US6067161A (en) * | 1998-10-29 | 2000-05-23 | Eastman Kodak Company | Apparatus for measuring material thickness profiles |
US6038027A (en) * | 1998-10-29 | 2000-03-14 | Eastman Kodak Company | Method for measuring material thickness profiles |
US6034772A (en) * | 1998-10-29 | 2000-03-07 | Eastman Kodak Company | Method for processing interferometric measurement data |
US6470294B1 (en) * | 1999-04-13 | 2002-10-22 | Qualitek-Vib, Inc. | System and method for the on-line measurement of glue application rate on a corrugator |
US6614534B1 (en) | 1999-12-14 | 2003-09-02 | Eastman Kodak Company | Method and apparatus for combined measurement of surface non-uniformity index of refraction variation and thickness variation |
US6724487B2 (en) | 2002-06-06 | 2004-04-20 | Eastman Kodak Company | Apparatus and method for measuring digital imager, package and wafer bow and deviation from flatness |
DE102009025562A1 (de) * | 2008-10-20 | 2010-04-29 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum optischen Untersuchen von Schichten |
US9581433B2 (en) * | 2013-12-11 | 2017-02-28 | Honeywell Asca Inc. | Caliper sensor and method using mid-infrared interferometry |
US20150253127A1 (en) * | 2014-03-04 | 2015-09-10 | Honeywell Asca Inc. | Thickness Determination of Web Product by Mid-infrared Wavelength Scanning Interferometry |
CN109459416B (zh) * | 2018-11-07 | 2023-12-22 | 天津大学 | 基于反射窗口提高太赫兹波成像信噪比的装置及方法 |
CN109709073B (zh) * | 2019-01-10 | 2021-10-22 | 苏州市东挺河智能科技发展有限公司 | 一种纳米小球膜层数检测装置 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2518647A (en) * | 1948-01-07 | 1950-08-15 | Celanese Corp | Interferometer means for thickness measurements |
US3202052A (en) * | 1962-01-12 | 1965-08-24 | Werner R Rambauske | Interferometer used with piezoelectric crystal to form light valve |
US3238839A (en) * | 1962-03-29 | 1966-03-08 | Gen Electric | Optical thickness gauge |
-
1963
- 1963-08-27 US US304849A patent/US3319515A/en not_active Expired - Lifetime
-
1964
- 1964-08-26 LU LU46837D patent/LU46837A1/xx unknown
- 1964-08-27 DE DE19641447253 patent/DE1447253B2/de active Pending
- 1964-08-27 GB GB35235/64A patent/GB1024598A/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
LU46837A1 (de) | 1966-02-28 |
GB1024598A (en) | 1966-03-30 |
DE1447253A1 (de) | 1969-02-06 |
US3319515A (en) | 1967-05-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE1447253B2 (de) | Verfahren und vorrichtung zur kontinuierlichen interferometriscverfahren und vorrichtung zur kontinuierlichen interferometrisc | |
DE2851750C2 (de) | ||
DE2935716C2 (de) | ||
DE4201511B4 (de) | Positionsdetektor und Verfahren zur Positionsmessung | |
DE3306709C2 (de) | ||
EP0618439B1 (de) | Bildgebender optischer Aufbau zur Untersuchung stark streuenden Medien | |
EP0045321B1 (de) | Verfahren und Einrichtung zur optischen Distanzmessung | |
DE4422641C2 (de) | Optisches Wellenmeßgerät | |
EP0561015A1 (de) | Interferometrische Phasenmessung | |
DE69631400T2 (de) | System für das Messen von Dünnfilmen | |
EP0075032B1 (de) | Verfahren zur interferometrischen Oberflächentopographie | |
DE1798143A1 (de) | Verfahren zur optischen Ellipsometric von Materialproben | |
DE4403021C2 (de) | Luftrefraktometer hoher Genauigkeit | |
DE2904836A1 (de) | Interferometrische einrichtung zur messung der wellenlaenge optischer strahlung | |
DE3331175C2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur interferometrischen Bestimmung der Dicke eines transparenten Gegenstandes | |
DE2113477A1 (de) | Optischer Abtaster und Messanordnungen mit solchen optischen Abtastern | |
DE2701858A1 (de) | Messverfahren und -vorrichtung fuer abstandsaenderungen | |
DE1280580B (de) | Verfahren zur Bestimmung des relativen Brechnungsindex von lichtdurchlaessigen Stoffen in bezug auf ein Medium mit bekanntem Brechungsindex | |
DE3826149C2 (de) | ||
EP1721121A1 (de) | Vorrichtung und verfahren zur messung der dicke einer transparenten probe | |
DE1447253C (de) | Verfahren und Vorrichtung zur konti nuierhchen lnterferometnsehen Messung von Dicke oder Brechungsindex eines laufen den Films | |
DE2059502B2 (de) | Optische Tastvorrichtung zur Bestimmung der Lage einer ebenen oder sphärischen Oberfläche eines strahlenreflektierenden Objekts | |
DE2453424A1 (de) | Tragbares polarisations-analysegeraet | |
DE4016731C2 (de) | Fourierspektrometer | |
DE3322713A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur laufenden messung des rollwinkels eines beweglichen maschinenteiles |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 |