DE1650214C3 - Verfahren zur Herstellung eines dickwandigen Druckgefäßes aus einheitlichem metallischem Material für hohe Innen- oder Außendrücke - Google Patents
Verfahren zur Herstellung eines dickwandigen Druckgefäßes aus einheitlichem metallischem Material für hohe Innen- oder AußendrückeInfo
- Publication number
- DE1650214C3 DE1650214C3 DE1650214A DEST027597A DE1650214C3 DE 1650214 C3 DE1650214 C3 DE 1650214C3 DE 1650214 A DE1650214 A DE 1650214A DE ST027597 A DEST027597 A DE ST027597A DE 1650214 C3 DE1650214 C3 DE 1650214C3
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- pressure
- wall
- curvature
- pressure vessel
- gap
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D51/00—Making hollow objects
- B21D51/16—Making hollow objects characterised by the use of the objects
- B21D51/24—Making hollow objects characterised by the use of the objects high-pressure containers, e.g. boilers, bottles
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C1/00—Pressure vessels, e.g. gas cylinder, gas tank, replaceable cartridge
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C2201/00—Vessel construction, in particular geometry, arrangement or size
- F17C2201/01—Shape
- F17C2201/0104—Shape cylindrical
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C2203/00—Vessel construction, in particular walls or details thereof
- F17C2203/06—Materials for walls or layers thereof; Properties or structures of walls or their materials
- F17C2203/0634—Materials for walls or layers thereof
- F17C2203/0636—Metals
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F17—STORING OR DISTRIBUTING GASES OR LIQUIDS
- F17C—VESSELS FOR CONTAINING OR STORING COMPRESSED, LIQUEFIED OR SOLIDIFIED GASES; FIXED-CAPACITY GAS-HOLDERS; FILLING VESSELS WITH, OR DISCHARGING FROM VESSELS, COMPRESSED, LIQUEFIED, OR SOLIDIFIED GASES
- F17C2209/00—Vessel construction, in particular methods of manufacturing
- F17C2209/22—Assembling processes
- F17C2209/221—Welding
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S220/00—Receptacles
- Y10S220/29—Welded seam
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49826—Assembling or joining
- Y10T29/49863—Assembling or joining with prestressing of part
Description
45
Es ist bekannt, daß bei einem Druckzylinder, der einem hohen Innen- oder Außendruck ausgesetzt wird,
die Umfangsspannung an der Innenwandung um den Betrag des aufgebrachten Drucks größer ist als an der
Außenwandung. Bei der Herstellung von solchen Druckzylindern, die mit Drücken belastet werden sollen,
die einen beträchtlichen Teil der zulässigen Belastung ausmachen, ist es daher gebräuchlich, die Wandung des
fertigen Druckzylinders einer Vorspannung auszusetzen, die die Spannungsdifferenz zwischen Außen- und v,
Innenwandung mehr oder weniger auszugleichen vermag. Dadurch wird eine höhere mittlere Spannungsbelastung möglich.
Die Erzeugung einer solchen Vorspannung kann auf verschiedene Weise erfolgen: Es kann beispielsweise ein bo
Zylinder über den Druckzylinder übergeschrumpft
werden, oder es können auch mehrere Zylinder über den Druckzylinder und übereinander geschrumpft
werden. Weiterhin kann der Druckzylinder mit einem Draht oder einem Band unter Spannung umwunden br>
werden. Es ist auch möglich, dem Druckzylinder eine Vorspannung von solcher Höhe aufzuprägen, daß ein
Teil der Wandung über die Streckgrenze hinaus vorbelastet wird. Schließlich kann auch ein von der
Verformungstemperatur des Metalls ausgehendes kontrolliertes Abschrecken vorgenommen werden.
Alle diese Möglichkeiten sind zwar bei mit hohen
Innendrücken zu belastenden Druckzylindern anwendbar. Die ersten beiden der vorstehend angegebenen
Möglichkeiten sind aber bei mit hohen Außendrücken zu belastenden Druckzylindern grundsätzlich nicht
anwendbar, während die beiden an letz.er Stelle
genannten Möglichkeiten für diesen Belastungsfall praktisch nicht durchführbar sind. Vor allem aber sind
alle diese bekannten Verfahren zur Bereitstellung einer der Betriebsbelastung entgegenwirkenden Vorspannung
nicht anwendbar, wenn es sich um Druckgefäße von hoher Wandstärke handelt, bei denen also die
Wandstärke einen erheblichen Teil des Innendurchmessers ausmacht
Gegenüber diesem Stand der Technik liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren
anzugeben, das sowohl für hohe Innen- wie auch für hohe Außendrücke die Herstellung gegenüber dem
Betriebsdruck vorgespannter Druckgefäße gestattet, und zwar insbesondere dann, wenn es sich um
Druckgefäße aus einheitlichem metallischem Material handelt, deren Wandstärke mindestens 16% des
Innendurchmessers beträgt.
Gelöst wird diese Aufgabe nacii der Erfindung
dadurch, daß zunächst eine mit radiai verlaufenden Spalten versehene Vorform des Druckgefäßes hergestellt
wird und sodann die Spalten unter äußerer Druckanwendur,g in der Weise geschlossen und
verschweißt werden, daß sich durch Änderung der Wandkrümmung über die Wanddicke hinweg ein der
Betriebsbeanspruchung entgegenwirkendes Vorspannungsgefälle ergibt.
Mit dem Ausdruck »Krümmung« ist hier eine Krümmung in Sinne der analytischen Geometrie
gemeint, also eine Größe, die mit zunehmendem Krümmungsradius abnimmt.
Zum Stand der Technik ist nuch auf die deutsche
Patentschrift 5 89 911 und die britische Patentschrift 9 00 201 hinzuweisen.
Dort indessen handelt es sich lediglich um ein besonderes schweißtechnisches Verfahren zur Verschweißung
ausgesprochen dünnwandiger Rohre längs eines achsenparallel verlaufenden Schlitzes unter
äußerer Druckanwendung. Irgend ein sich über die Wanddicke hinweg erstreckendes, der Betriebsbelastung
entgegenwirkendes ausgesprochenes Vorspannungsgefälle tritt dabei nicht in Erscheinung.
Im einzelnen wird zur Herstellung eines Druckgefäßes
für hohe Innendrücke nach der Erfindung die Krümmung der Gefäßwandung bei deren Zusammenschluß
längs mindestens eines im wesentlichen in axialer Richtung verlaufenden Spaltes verkleinert. Vorteilhaft
wird dabei mindestens ein nach innen divergierender Spalt durch äußere Druckanwendung geschlossen und
sodann verschweißt.
Soweit es sich um die Herstellung von Druckgefäßen für hohe Außendrücke handelt, wird nach der Erfindung
die Krümmung der Gefäßwandung bei deren Zusammenschluß längs mindestens eines im wesentlichen in
axialer Richtung verlaufenden Spaltes vergrößert. Insbesondere kann dabei die Vergrößerung der
Wandkrümmung durch das unter radial nach innnen wirkendem Außendruck erfolgende Verschweißen
mindestens eines im wesentlichen in axialer Richtung verlaufenden Spaltes öewirkt werden. In geeigneten
Fällen erweist es sieh als besonders zweckmäßig, wenn dabei der im wesentlichen in axialer Richtung
verlaufende Spalt die Gestalt einer Wendel hat.
Anschließend wird nun die Erfindung anhand der Zeichnung an besonders vorteilhaften Ausführungsbeispielen
des näheren erläutert. In den Figuren ist im einzelnen folgendes dargestellt:
F i g. 1 und 2 zeigen die Druckverhältnisse bei einem
dickwandigen Druckzylinder für hohen Außen- bzw. für hohen Innendruck;
Fig.3 bis 8 zeigen Querschnitte durch einen dickwandigen Druckzylinder für hohen Außendruck
und die aufeinanderfolgenden Schritte der erfindungsgemäßen Vorspannungserzeugung;
Fig.9 bis 12 zeigen in End- bzw. Seitenansichten die ti
Verhältnisse bei einem dickwandigen Druckzylinder für hohen Außendruck mit wendeiförmigem Spalt;
Fig. 13 bis 19 zeigen in Endansichten die Verhältnisse
bei einem dickwandigen Druckzylinder für hohen Innendruck.
Fig. 1 zeigt in graphischer Darstellung einen dickwandigen Druckzylinder für hohen Außendruck mit
dem Innenradius r, und dem Außenradius T0. Ober der
radialen Achse Tsind die jeweiligen Druckspannungen aufgetragen. Dabei zeigt die Kurve 20 die sich bei einem
Außendruck P1, ergebenden Umfangsspannungen. Die
Kurve 27 zeigt die Umfangs-Vorspannung, die sich nach dem erfindungsgemäßen Verfahren einstellt, und die
Kurve 28 zeigt den resultierenden Verlauf der Umfangsspannung. Man erkennt ohne weiteres, daß w
dieser Spannungsverlauf wesentlich günstiger ist als der nach der Kurve 20; denn zunächst einmal ist die
kritische Druckspannung an der Innenwandung verringert, und außerdem ist das radiale Druckspannungsgefälle
verringert, was den Wegfall gefährlicher Scher- y, spannungen bedeutet.
Fig. 2 zeigt in entsprechender Darstellung die Verhältnisse an einem dickwandigen Druckzylinder für
hohen Innendruck. Hier zeigt die Kurve 34 sie sich bei einem Innendruck P, ergebende Umfangsspannung. Die
Kurve 33 zeigt die Umfangs-Vorspannung, die sich nach
dem erfindungsgemäßen Verfahren einstellt, und die Kurve 35 zeigt wiederum den resultierenden Verlauf der
Umfangsspannung. Auch dieser resultierende Spannungsverlauf nach der Kurve 35 ist wesentlich günstiger
als der nach der Kurve 34; denn auch hier ist die als Zugspannung in Erscheinung tretende kritische Inanspruchnahme
an der Innenwandung erheblich verringert und der radiale Verlauf der Zugspannung
vergleichmäßigt. w
Die Fig. 3 bis 8 zeigen einen dickwandigen Druckzylinder 40 für hohen Außendruck mit einem
Verhältnis von Außendurchmesser zu Innendurchmesser von 4 :3. Dieser Zylinder erfährt zur Einprägung der
gewünschten Vorspannung eine Änderung der Krümmung um 5%. Diese starke Krümmungsänderung ist
jedoch lediglich zum Zwecke der Erläuterung so gewählt. In der Praxis sind die Krümmungsäriderungen
bei der erfindungsgemäßen Einprägung einer Vorspannung durch das Verhältnis zwischen zulässiger Span- m>
nung und Elastizitätsmodul gegeben, wobei sich für Stahl ein Wert in der Größenordnung von 0.5% ergibt.
Wie F i g. 3 zeigt, hat der Druckzylinder 40 einen axialen Spalt 41. Fig. 4 zeigt, daß der Zylinder 40 auf
Lagern 42 ruht, und daß hydraulische Stoßvorrichtun- (,■>
gen 43 von beiden Seiten des Spaltes 41 her einen Druck ausüben, unter dessen Wirkung der Spalt 41 geschlossen
wird und im Druckzyliiider 40 eine Biegevorspannung
entsteht. Ist der Spalt 4t geschlossen, so verbleibt ein
Schweißgraben 44, der an seinem unteren Ende durch eine erste Schweißnaht 45 dicht verschlossen wird, wie
F i g. 5 zeigt Nach den F i g. 6 und 7 ist an der Unterseite der Schweißnaht eine Kühlschiene 46 angeordnet,
während weitere Verschweißungen 47 und 48 vorgenommen werden. Die Kühlschiene 46 hält die
Schweißnaht 45 kalt, während die nachfolgenden Verschweißungen 47 und 48 erstarren. Dabei ergibt sich
beim Kühlen von der Erstarrungstemperatur bis herunter auf die Umgebungstemperatur eine Zugspannung
in den Verschweißungen 47 und 48, durch die eine ausgleichende Druckspannung in der Schweißnaht 45
erzeugt wird. Fig.8 zeigt den fertiggestellten Zylinder
40, wobei die Formungselemente 42 und 43 entfernt sind. Der Zylinder 40 ist nunmehr vorgespannt, so daß er
große Außendrücke aushalten kann.
Es ist wünschenswert, daß das Biegemoment während des Schweißens so gleichförmig wie möglich über den
Umfang des Zylinders verteilt wird, wenngleich sich Ungleichmäßigkeiten beim Entfer. .n der Biegeelemente
weitgehend verteilen.
Die Fig. 9 und 10 zeigen einen dickwandigen
Druckzylinder 50 mit einem wendeiförmigen Schlitz 51 in seiner Wandung. Ein solcher Zylinder kann durch
Verwinden eines Materialstreifens von geeigneter Breite und durch Wärmebehandlung zum Ausgleich von
Spannungen oder durch Einschneiden des Schlitzes in ein Rohr hergestellt werden. Die F i g. 11 und 12 zeigen
den Druckzylinder, nachdem er an seinen Enden im Sinne einer Rechtsdrehung verdrillt wurde, so daß der
Schlitz geschlossen wurde und die sich berührenden Flächen durch Schweißen verbunden werden können.
Es ist zu beachten, daß in dem durch das Schweißen beeinflußten Bereich die aufgeprägte Vorspannung
verlorengeht. In bestimmten Fällen kann man daher gezwungen sein, die Spannung in der Schweißnaht auf
80% der Spannung im Grundmaterial zu begrenzen. Man muß daher unter der Voraussetzung ein.?r guten
Schweißtechnik die Schweißzone auf eine Breite begrenzen, die nicht mehr als doppelt so groß ist als die
Wandstärke. In den Figuren ist die Ganghöhe der Wende: I4mal so groß wie die Wandstärke, so daß sich
für einen Streifen normal zur Wendel gegenüber der Wandstärke eine etwa lOmal so große Breite ergibt. Bei
jedem Axialschnitt durch die Wandung ergibt sich daher eine um ein Sechstel reduzierte Widerstandsfähigkeit
gegen Umfangsspannungen; d. h. es ergibt sich lediglich ein Verlust von einem Sechstel des Gewinns, der durch
die Vorspannung hervorgerufen wird. Das Gesamtresultat liegt also immer noch wesentlich über dem
Gewinn, der sich beispielsweise beim Aufschrumpfen von zwei oder sogar drsi Rohren ergeben würde.
Pie Fig. 13 bis 19 zeigen zv/ei Sektoren oder Hälften
61 und 62 eines zylindrischen Druckzylinders 60 für hohen Innendruck, die bei 63 miteinanuer verbunden
sind. Die Außenwandung der beiden Sektoren umfaSt einen Winkelbcreich, der um 5% mehr als 180° beträgt,
wie die Figur im einzelnen zeigt. Fig. 13 zeigt dabei den Druckzylinder 6o ohne Einwirkung eines Außendrucks,
während Fig, 14 die Wirkung eines ausreichend hohen Außendrucks darstellt, der eine Reduzierung des
Überschußwinkels auf die Hälfte herbeiführt.
Fig. 15 zeigt die auf eine Hälfte des oberen Sektors
wirkenden Spannungen und Kräfte. Der abwärts gerichteten Komponente des Drucks wirk; eine
aufwärts gerichtete Kraft entgegen. Diese Kraft ist mehr oder weniger auf die Kante 63 konzentriert. Die
Horizontalkomponente des Drucks zuzüglich des ÜberschuBmoments der vertikalen Kraft wird durch
eine unsymmetrische Spannungsverteilung über dem vertikalen Querschnitt ausgeglichen. Diese Spannungsverteilung liegt in einem Bereich von hoher Druckspannung an der Außenwandung bis zu einer geringen
Zugspannung an der Innenwandung.
In F i g. 16 hat der Außendruck so weit zugenommen, daß die sich gegenüberliegenden Flächen vollständig
ineinanderliegen. Bei diesem Außendruck ist dann die Unifangsspannung an der Innenwandung gleich Null, so
daß also dort keine Beanspruchung vorliegt. Da jedoch das gesamte Winkelmaß um 5% abgenommen hat, hat
sich der Innenradius um 5% vergrößert. Vernachlässigt
man nun radiale Belastungen, die ganz gering sind, so
hat sich die Wanddicke nicht geändert. Da sich aber der Außenradius um den gleichen Betrag vergrößert hat
und die Abnahme im Winkelmaß insgesamt gleich ist. ergibt sich eine entsprechende Verkürzung und
zusätzliche Druckbelastung am AuUcnumfang von l'/V'/o.
1 i g. 17 zeigt die Spannungs- und Druckverteilung für
diesen Zustand. Es kann gezeigt werden, daß die äußere Spannung gleich dem maximalen Hersteilungsdruck ist
und daß der Druck, der zur Erzeugung dieser Spannung erforderlich ist. gleich (r„- r,)l2r„ mal diesem Herstellungdruckist.
F i g. 19 zeigt den Druckzyliner 60 unter der Wirkung
des maximalen Herstellungsdruckcs. der eine gleichförmige maximale Spannung über der Wandung erzeugt.
Es ist festzuhalten, daß zwischen den Fig. 16 und 19 der
Radius r, auf seinen IJrsprungswert komprimiert ist, was zu einer Umfangsbelastung von 5% führt. Der Radius r„
hat ebenfalls wieder seinen Ursprungswert angenommen, so daß sich eine zusätzliche Belastung von JVs1Vh
ergibt, was bei Addition zu der gemäß Fig. 17 schon
vorhandenen Belastungen dazu führt, daß die äußere gleich der inneren Belastung ist.
Wie ohne weiteres ersichtlich, können longitudinal
Sektoren eines Druckgefäßes, die lediglich an ihren äußeren Kontaktpumpen dicht verbunden sind, größere
Außendrücke aushalten, als ein vollzylindrisches Druckgefäß der gleichen Wandstärke. Die einander gegenüberliegenden Flächen der Sektoren eines derartigen
Druckgefäßes können durch Biegen zusammengepreßt und dann verschweißt werden, um das Druckgefäß
vorzuspannen, damit es größere Außendrücke aushält.
In den meisten Anwendungsfällen, wie z. B bei
Druckgefäßes für die Tiefseeforschung, kann die
Biegung und die Vorspannung durch äußere Drücke herbeigeführt werden, denen das Druckgefäß standhalten
soll.
Die erfindiingsgemäße Verfahrensweise kann auch auf sphärische Druckkessel übertragen werden, wobei
dann ein dickwandiges kugcifiii Yüiges ßrüirkgcfil" in
Sektoren unterteilt wird, deren Basen reguläre Vielecke sind. Die Schnitte werden durchgeführt, während die
Kugel einem Druck ausgesetzt ist. Beim Entfernen des Drucks können dann die Sektoren, die Kugelschalenkegel
sind, nicht ohne die erfindungsgemäße Verformung
genau dicht aneinander angepaßt werden.
Es können jedoch bei gleichen Innen und Anßenradicn
feste unvorgespannlc kuirelschalcnförmige Endstücke
.„■;, einem zylindrischen Druckrohr verwendet
werden, da die Spannungen in den unvorgespannten linden unter den Spannungen in dem vorgespannten
zylindrischen Teil lirgen.
Die erfindungsgemäßen Maßnahmen können schließlich
auch auf Druckkessel mit anderen Formen, wie beispielsweise auf ovale Druckkessel, angewandt
werden.
Hier/u 5 Blatt
Claims (6)
1. Verfahren zur Herstellung eines dickwandigen Druckgefäßes aus einheitlichem metallischem Material für hohe Innen- oder Außendrücke, dessen '
Wandstärke mindestens 16% des Innendurchmessers beträgt, dadurch gekennzeichnet, daß
zunächst eine mit radial verlaufenden Spalten versehene Vorform des Druckgefäßes hergestellt
wird und sodann die Spalten unter äußerer Druckanwendung in der Weise geschlossen und
verschweißt werden, daß sich durch Änderung der Wandkrümmung über die Wanddicke hinweg ein
der Betriebsbeanspruchung entgegenwirkendes Vorspannungsgefälle ergibt (5
2. Verfahren nach Anspruch 1 zur Herstellung eines Druckgefäßes für hohen Innendruck, dadurch
gekennzeichnet, daß die Krümmung der Gefäßwandung bei deren Zusammenschluß längs mindestens
eines im wesentlichen in axialer Richtung verlaufenden Spahes verkleinert wird.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, d _ß mindestens ein nach innen divergierender
Spalt durch äußere Druckanwendung geschlossen und anschließend verschweißt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1 zur Herstellung eines Druckgefäßes für hohe/i Außendruck, dadurch
gekennzeichnet, daß die Krümmung der Gefäßwandung bei deren Zusammenschluß längs mindestens
eines im wesentlichen in axialer Richtung verlaufen- 1« den Spaltes vergrößert wird.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet,
daß die VergröC .rung der Wandkrümmung durch das unter radial nach innen wirkendem
Außendruck erfolgende Ver.-" ^hweißen mindestens π
eines im wesentlichen in axialer Richtung verlaufenden Spaltes bewirkt wird.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der im wesentlichen in axialer
Richtung verlaufende Spalt die Gestalt einer Wendel 41: hat.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB5265366 | 1966-09-07 | ||
GB3178/67A GB1211692A (en) | 1966-09-07 | 1966-11-24 | Thick walled pressure vessel |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1650214A1 DE1650214A1 (de) | 1970-08-20 |
DE1650214B2 DE1650214B2 (de) | 1977-12-08 |
DE1650214C3 true DE1650214C3 (de) | 1978-08-03 |
Family
ID=26238113
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE1650214A Expired DE1650214C3 (de) | 1966-09-07 | 1967-11-24 | Verfahren zur Herstellung eines dickwandigen Druckgefäßes aus einheitlichem metallischem Material für hohe Innen- oder Außendrücke |
Country Status (4)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3762448A (de) |
DE (1) | DE1650214C3 (de) |
FR (1) | FR1562842A (de) |
GB (1) | GB1211692A (de) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3880195A (en) * | 1973-03-13 | 1975-04-29 | Texas Eastern Trans Corp | Composite pipeline prestressed construction |
US3890696A (en) * | 1973-05-10 | 1975-06-24 | Earl R Buske | Tow truck boom and method of constructing same |
US4040284A (en) * | 1976-08-23 | 1977-08-09 | Western Electric Co., Inc. | Pressure vessels |
FR2504417B1 (fr) * | 1981-04-22 | 1986-05-02 | Nippon Steel Corp | Procede et appareil pour la fabrication d'un tube soude en spirale |
FR2505979A1 (fr) * | 1981-05-13 | 1982-11-19 | Schneider Ind | Bouteille de gaz liquefie et son procede de fabrication |
US5908134A (en) * | 1993-03-05 | 1999-06-01 | The Rosalind Hale Revocable Trust, Uta George Carl Hale, Trustee | Tubular above ground gas storage vessel |
US5429268A (en) * | 1993-03-05 | 1995-07-04 | Tri-Fuels, Inc. & The Rosalind Hale Revocable Trust | Tubular above ground gas storage vessel |
US6154946A (en) * | 1998-01-05 | 2000-12-05 | Elmhurst Research, Inc. | Method for the manufacture of very high pressure vessels to survive high cycle fatigue loading |
US7571531B2 (en) * | 2004-08-23 | 2009-08-11 | Impulse Devices, Inc. | Method of fabricating a spherical cavitation chamber utilizing electron beam welding |
US11384810B2 (en) | 2018-10-22 | 2022-07-12 | Tenneco Automotive Operating Company Inc. | Damper with two-piece shell |
CN110773615B (zh) * | 2019-11-05 | 2021-09-07 | 常熟国强和茂管材有限公司 | 一种工业用钢管压扁折弯处理装置 |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2133058A (en) * | 1936-02-04 | 1938-10-11 | Nat Tube Co | Welding |
US3093103A (en) * | 1958-02-10 | 1963-06-11 | Florence B Berkeley | Method of producing spiral pipe |
US3075484A (en) * | 1958-06-13 | 1963-01-29 | Benteler Werke Ag | Method of and apparatus for continuously producing small section welded steel tubes |
FR1371309A (fr) * | 1963-07-23 | 1964-09-04 | Ct De Rech S De Pont A Mousson | Procédé et dispositif pour la fabricaction de tubes métalliques par enroulement en hélice d'une bande de tôle |
US3269424A (en) * | 1963-07-30 | 1966-08-30 | John F Fisher | Prestressed concrete conduit and method |
-
1966
- 1966-11-24 GB GB3178/67A patent/GB1211692A/en not_active Expired
-
1967
- 1967-11-24 DE DE1650214A patent/DE1650214C3/de not_active Expired
- 1967-11-24 FR FR1562842D patent/FR1562842A/fr not_active Expired
-
1970
- 1970-10-13 US US00080511A patent/US3762448A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB1211692A (en) | 1970-11-11 |
FR1562842A (de) | 1969-04-11 |
DE1650214A1 (de) | 1970-08-20 |
US3762448A (en) | 1973-10-02 |
DE1650214B2 (de) | 1977-12-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69918078T2 (de) | Selbstfurchende schraube und rohling dafür | |
EP0074482A2 (de) | Verfahren zur Herstellung mehrschichtiger Schraubennahtrohre | |
DE1650214C3 (de) | Verfahren zur Herstellung eines dickwandigen Druckgefäßes aus einheitlichem metallischem Material für hohe Innen- oder Außendrücke | |
DE2330762A1 (de) | Stossverbindung fuer stahlrohre, die gegenueber wasserstoffversproedung wenig empfindlich sind | |
DE2648877C3 (de) | Verfahren zum Herstellen von Rohren | |
DE2129900C3 (de) | Fitting | |
DE2926447B2 (de) | Dauerfestes Verbundstück zur Verwendung als Hochdruckdichtungsring mit Instrumentenanschlusseinrichtungen und Verfahren zu dessen Herstellung | |
DE7935982U1 (de) | Wälzlagerkäfig | |
CH679649A5 (de) | ||
DE2624872A1 (de) | Verfahren zum herstellen von ungeteilten felgen | |
DE2031838B2 (de) | Geräterahmen, insbesondere für Photokopiergeräte und Entwicklungsgeräte | |
DE2634515A1 (de) | Verfahren zum herstellen von z.b. ungeteilten felgen | |
DE2111349A1 (de) | Kernreaktorbrennelement | |
DE2434221C3 (de) | Blockaufnehmer für Metallstrangpressen | |
EP2795019B1 (de) | Gegenseitige, lösbare verbindung zweier stützenabschnitte einer längenveränderlichen baustütze | |
DE2501485A1 (de) | Zusammengesetzte matrize fuer hydrostatisches strangpressen | |
DE2232692A1 (de) | Verfahren zum kontinuierlichen ziehen von rohren | |
DE2624873A1 (de) | Verfahren zum herstellen von ungeteilten felgen | |
DE2119347A1 (de) | Verfahren zur kontinuierlichen Warmverformung von kontinuierlich gegossenen Stahlsträngen | |
DE3045007A1 (de) | Vorrichtung zur verankerung einer vorgespannten bewehrung mittels keilen | |
DE2506701A1 (de) | Umformwerkzeug | |
DE3390415T1 (de) | Verfahren zum Einstellen der Eigenschaften von Metallen und Legierungen | |
DE10135879A1 (de) | Verfahren zum Anbringen eines Endteils an einem Hohlwellenteil | |
DE2033759C3 (de) | Betonbewehrungsstab | |
DE1450373C (de) | Verfahren zum Befestigen eines Rohrstutzens in der Wand eines zylindrischen, mehrlagigen Hochdruckbehälters |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |