DE19707522C2 - Weichmagnetische Legierung für hohe Frequenzen, magnetisches Flachbauelement, Antenne und Wellenabsorber mit einem Element aus einer solchen Legierung - Google Patents
Weichmagnetische Legierung für hohe Frequenzen, magnetisches Flachbauelement, Antenne und Wellenabsorber mit einem Element aus einer solchen LegierungInfo
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Description
Die vorliegende Erfindung betrifft eine für hohe Frequenzen (mehr als
100 MHz) vorgesehene weichmagnetische Legierung, die hohe magneti
sche Permeabilität im Hochfrequenzband und geringe Verluste aufweist.
Die Erfindung betrifft ferner ein magnetisches Flachbauelement, eine
Antenne und einen Wellenabsorber, die eine derartige weichmagnetische
Legierung enthalten.
Die Miniaturisierung und die Steigerung der Leistungsfähigkeit eines
magnetischen Elements schaffen Bedarf an einem magnetischen Element,
welches sich durch eine hohe magnetische Sättigungsinduktion, hohe
magnetische Permeabilität in einem Frequenzband von einigen 100 MHz
und durch einen hohen spezifischen Widerstand auszeichnet.
Fe oder Fe-haltige Legierungen sind als Hauptbestandteil für magnetische
Stoffe mit hoher magnetischer Sättigungsinduktion bekannt. Allerdings
besitzen magnetische Schichten aus Legierung auf Fe-Basis, die nach der
Schichtniederschlagungsmethode hergestellt werden, beispielsweise mit
Hilfe eines Zerstäubungsverfahrens, zwar eine hohe magnetische Sätti
gungsinduktion, allerdings eine hohe Koerzitivkraft oder einen geringen
spezifischen Widerstand, so daß man mit diesen Stoffen nur schwierig
gute weichmagnetische Eigenschaften erzielt.
Einer der Gründe für eine Verringerung der magnetischen Permeabilität
im Hochfrequenzbereich ist der auf das Auftreten von Wirbelströmen
zurückzuführende Verlust. Um Wirbelstromverluste als Ursache für die
Abnahme der magnetischen Permeabilität im Hochfrequenzbereich zu
unterbinden, versucht man, die Dicke einer Schicht zu verringern und
den elektrischen Widerstand der Dünnschicht zu erhöhen.
Allerdings bereitet es Schwierigkeiten, den spezifischen Widerstand zu
steigern, wenn man die magnetischen Kennwerte beibehalten will. Der
spezifische elektrische Widerstand einer weichmagnetischen Dünnschicht
aus einer Legierung wie z. B. Sendust oder dergleichen beträgt nur
einige zig bis hundert und einige zig µΩcm. Folglich besteht Bedarf an
einer weichmagnetischen Legierung erhöhten spezifischen Widerstands
unter Bewahrung einer magnetischen Sättigungsinduktion von mindestens
0,5 T.
Wenn man eine Legierungs-Dünnschicht herstellt, erschweren Einflüsse
der Magnetostriktion und dergleichen die Erzielung guter weichmagneti
scher Eigenschaften.
Vor dem oben erläuterten Hintergrund entwickelten die Erfinder weich
magnetische Stoffe vom Fe-M-O-Typ, wobei M mindestens einen Stoff
oder ein Stoffgemisch aus einer 4a-Gruppe, 5a-Gruppe oder Seltenerd-
Elementen mit 50 ≦ Fe ≦ 70; 5 ≦ M ≦ 30 und 10 ≦ O ≦ 30 be
deutet (US-A-5,573,863). Dieser Typ weichmagnetischen Materials
besitzt einen hohen spezifischen Widerstand von 215,3 bis 133.709 µΩcm
und zeigt damit geringe Wirbelstromverluste im Hochfrequenzbereich, so
daß man im Hochfrequenzbereich hohe Permeabilität und eine hohe
magnetische Sättigungsinduktion von 0,5 T (Tesla) oder darüber ebenso
erhält wie eine geringe Koerzitivkraft von 0,8 bis 4,0 Oe.
Die magnetische Permeabilität wird im allgemeinen durch zwei Werte
angegeben, nämlich die reelle Zahl (µ') der Permeabilität und die imagi
näre Zahl (µ") der Permeabilität. Bei Anwendungen in Verbindung mit
einer Induktivität oder einer Antenne ist es erwünscht, daß die reelle
Zahl groß und die imaginäre Zahl niedrig ist. Obschon bei einer Dünn
schicht aus einer weichmagnetischen Legierung vom Fe-M-O-Typ die
reelle Zahl (µ') der Permeabilität im Hochfrequenzband von einigen
hundert MHz oder darüber gesteigert werden kann, so nimmt allerdings
auch die imaginäre Zahl der Permeabilität bis zu einem Wert oberhalb
der reellen Zahl der Permeabilität zu, und der durch (µ')/(µ") repräsen
tierte Q-Wert (reelle Zahl der Permeabilität)/(imaginäre Zahl der Per
meabilität) wird niedriger als 1, was das Problem zunehmender Verluste
bedeutet.
Magnetoplumbit, dargestellt durch eine Zusammensetzungsformel wie
Ba3CO2Fe54O41 (allgemein mit Co2Z oder dergleichen bezeichnet) ist
bekannt als typisches Grundmaterial mit hohem Q-Wert im Hochfre
quenzbereich. Allerdings besitzt dieses Material in dem Hochfrequenzbe
reich von 1 GHz einen Q-Wert von 1, und es ergibt sich das Problem
der zunehmenden Verluste im höheren Frequenzband oberhalb von 1 GHz,
wie in Fig. 11 dargestellt ist.
Andererseits wird auf dem Gebiet der Nachrichtentechnik (insbesondere
dem sogenannten mobilen Telefon oder "Handy") das GHz-Band genutzt,
wobei derzeit eine Induktivität mit Luftkern als Bauelement eingesetzt
wird. Auf diesem Gebiet wäre es wünschenswert, einen höheren Q-Wert
zur Verfügung zu haben. Dies gilt auch für das Gebiet der Antennen.
Obschon ein Wellenabsorber eine hohe imaginäre Zahl (µ") der Permea
bilität in dem Frequenzbereich der zu absorbierenden elektromagneti
schen Wellen haben soll, haben die üblichen Stoffe gemäß Fig. 11 die
Tendenz, daß die Imaginärzahl der Permeabilität in einem Band von 1 GHz
oder darüber rapide abnimmt. Solche konventionellen Werkstoffe
haben das Problem, daß sie sich für Wellenabsorber im GHz-Band nicht
eignen.
Aus der US 4 921 743 ist ein weichmagnetisches zusammengesetztes
Material bekannt, bei dem Bereiche einer ferromagnetischen amorphen
Phase, hauptsächlich bestehend aus einem Übergangsgitter, eingeschlos
sen sind von nicht-magnetischen amorphen Materialbereichen, Letztere
ausgewählt aus der Gruppe B, C und Si.
US 5 474 264 beschreibt eine weichmagnetische Legierung auf Fe-
Basis. Durch Behandeln einer amorphen, hauptsächlich aus Fe bestehen
den Legierung bilden sich feinkristalline Kristallkörner in Form eines
raumzentrierten Kugelgitters mit einer durchschnittlichen Kristallkorn
größe von 30 nm oder weniger.
Die Erfindung trachtet, die obigen Probleme zu lösen, und es ist Auf
gabe der vorliegenden Erfindung, eine weichmagnetische Legierung zu
schaffen, die als magnetischer Werkstoff bei hohen Frequenzen einge
setzt wird, und die einen hohen spezifischen Widerstand sowie hohe
Permeabilität im Hochfrequenzbereich aufweist. Außerdem soll ein flach
stückartiges
magnetisches Element, ein Wellenabsorber sowie eine Antenne aus
einer solchen weichmagnetischen Legierung geschaffen werden.
Hierzu schafft die Erfindung eine weichmagnetische Legierung für hohe
Frequenzen mit den Merkmalen des Anspruchs 1.
In der weichmagnetischen Legierung gemäß der Erfindung beläuft sich
die durchschnittliche Kristallkorngröße auf 7 nm oder darunter.
Erfindungsgemäß hat die besondere Ausführungsform der für hohe
Frequenzen vorgesehenen weichmagnetischen Legierung die Zusammen
setzung gemäß Anspruch 8.
Die Zusammensetzungsverhältnisse y und z innerhalb der erfindungs
gemäßen Zusammensetzung entsprechen vorzugsweise den Relationen 5
≦ y ≦ 20 bzw. 10 ≦ z ≦ 30, wobei das Element T vorzugsweise Fe
ist.
Erfindungsgemäß besitzt die für Hochfrequenzen vorgesehene weichmag
netische Legierung eine uniaxiale Anisotropie innerhalb einer Kristall
fläche, das anisotrope Magnetfeld beträgt 10 Oe oder darüber.
In einer speziellen Weiterbildung beträgt der spezifische elektrische
Widerstand 200 µΩcm oder 400 µΩcm.
Vorzugsweise wird die für hohe Frequenzen vorgesehene weichmagneti
sche Legierung als Magnetkern einer Induktivität, für eine Antenne oder
für einen Wellenabsorber eingesetzt.
Im folgenden wird die Erfindung anhand von Ausführungsbeispielen
unter Bezugnahme auf die Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 ein Dreistoffdiagramm, welches die magnetische Sätti
gungsinduktion und/oder den spezifischen Widerstand bei
einzelnen Zusammensetzungsverhältnissen einer Legie
rungsschicht des Co-Fe-Hf-O-Systems gemäß der Erfin
dung darstellt;
Fig. 2 eine schematische Skizze einer hochauflösenden fotografi
schen Aufnahme mit einem Durchlicht-Elektronenmikro
skop einer weichmagnetischen Legierung mit der Zusam
mensetzung Co46,5Fe17,5Hf14,4O21,6;
Fig. 3 eine grafische Darstellung der Ergebnisse einer Röntgen
strahlbeugung von Schichten bei erfindungsgemäßen und
Vergleichs-Beispielen;
Fig. 4 eine grafische Darstellung der Frequenzabhängigkeit der
magnetischen Permeabilität einer Legierungsschicht eines
erfindungsgemäßen Beispiels;
Fig. 5 eine grafische Darstellung der Frequenzabhängigkeit der
Permeabilität von Legierungsschichten eines erfindungs
gemäßen und eines Vergleichs-Beispiels;
Fig. 6 eine grafische Darstellung der Magnetisierungskurven von
Legierungsschichten eines erfindungsgemäßen und eines
Vergleichs-Beispiels;
Fig. 7A eine Draufsicht auf ein erstes Beispiel eines magnetischen
Flachstück-Bauteils gemäß der Erfindung, und
Fig. 7B eine Schnittansicht entlang der Linie VIIB-VIIB nach Fig.
7A;
Fig. 8 eine Schnittansicht eines zweiten Beispiels eines magneti
schen Flachstück-Bauelements gemäß der Erfindung;
Fig. 9 eine perspektivische Ansicht eines ersten Beispiels eines
Absorberflachstücks zum Absorbieren elektromagnetischer
Wellen gemäß der Erfindung;
Fig. 10 eine perspektivische Ansicht eines zweiten Beispiels eines
Absorberflachstücks zum Absorbieren von elektromagneti
schen Wellen gemäß der Erfindung; und
Fig. 11 eine grafische Darstellung der Frequenzabhängigkeit der
Permeabilität konventioneller Stoffe.
Bei einer für Hochfrequenzanwendungen vorgesehenen weichmagneti
schen Legierung gemäß der Erfindung sind Co und ein Element T
Hauptbestandteile, wobei Co, Fe und Ni Elemente sind, die Magnetis
mus aufweisen. Um insbesondere eine hohe magnetische Sättigungsin
duktion zu erreichen, sind die Anteile von Co und Fe vorzugsweise so
hoch wie möglich. Wenn allerdings die Anteile von Co und Fe extrem
gering sind, wird die magnetische Sättigungsinduktion gering.
Ein Element M, welches zumindest ein Element ist, welches ausgewählt
ist aus Ti, Zr, Hf, Nb, Ta, Mo, W und Seltenerd-Elementen, d. h. Sc,
Y und Lanthaniden wie La, Ce, Pr, Nd, Pm, Sm, Eu, Dy, Ho, Er, Tm,
Yb und Lu, die sämtlich zur Gruppe 3A des Periodensystems gehören,
wird benötigt, um weichmagnetische Eigenschaften zu erzielen. Ein
solches Element kombiniert leicht mit Sauerstoff und bildet ein Oxid.
Der spezifische, elektrische Widerstand läßt sich dadurch erhöhen, daß
man den Inhalt des Oxids dieses Elements einstellt.
Andererseits ermöglichen die Zusammensetzungsbereiche gemäß der
Erfindung die Erzielung eines hohen spezifischen Widerstands, eine
Verringerung von Wirbelstromverlusten aufgrund einer Zunahme des
spezifischen Widerstands, die Vermeidung einer Abnahme der Hochfrequenz-Permeabilität
und Verbesserungen der Hochfrequenz-Eigenschaf
ten.
Insbesondere wird Hf als das Element angesehen, welches Magnetostrik
tion unterdrückt.
Ein Element T, welches mindestens ein Element ist, welches ausgewählt
ist aus Fe, Ni, Pd, Mn und Al, hat die Funktion des Stabilisierens des
flächenzentrierten kubischen Gitters (FZK-Struktur) von Co oder der
Erhöhung der uniaxialen Anisotropie. Ein Element Y, welches minde
stens ein Element ist, welches ausgewählt ist aus Au, Ag und Elementen
der Platin-Gruppe wie Ru, Rh, Pd, Os, Ir und Pt, verbessert die Korro
sionsbeständigkeit einer erfindungsgemäßen Legierung. Wenn allerdings
der Anteil des Elements Y 20 Atom-% (At-%) übersteigt, verschlechtern
sich die weichmagnetischen Eigenschaften (die magnetische Permeabili
tät).
Um eine hohe magnetische Sättigungsinduktion bei Aufrechterhaltung
guter weichmagnetischer Eigenschaften zu erzielen, liegen die Elemente
M, Q, X und Y vorzugsweise in den folgenden Zusammensetzungsberei
chen, angegeben in Atom-%:
3 ≦ M ≦ 30, 7 ≦ Q ≦ 40, 0 ≦ X ≦ 20, 0 ≦ Y ≦ 20
Um auf sicherem Weg gute weichmagnetische Eigenschaften und eine
hohe magnetische Sättigungsinduktion zu erreichen, liegen die Elemente
M und Q vorzugsweise in folgenden Zusammensetzungsbereichen, ange
geben in Atom-%:
5 ≦ M ≦ 20, 10 ≦ Q ≦ 30
Eine magnetische Schicht aus der oben beschriebenen Legierung wird
nach Schichtbildungsverfahren wie Aufstäuben, Niederschlagen aus der
Dampfphase und dergleichen gebildet. Als Zerstäubungsapparatur dient
eine herkömmliche Apparatur, beispielsweise eine Apparatur zur HF-
Doppelpol-Zerstäubung, Gleichstromzerstäubung, Magnetron-Zerstäu
bung, Dreifachpol-Zerstäubung, Ionenstrahl-Zerstäubung oder Gegen
target-Zerstäubung oder dergleichen.
Ein wirksames Verfahren zum Beigeben von O (Sauerstoff) zu der
weichmagnetischen Legierung ist das Verfahren des reaktiven Zerstäu
bens, bei dem in einer Atmosphäre aus (Ar + O2)-Mischgas zerstäubt
wird, welches ein inertes Gas wie Ar und O2 enthält, oder ein Zer
stäubungsverfahren mit einem zusammengesetzten Target, bestehend aus
einem Oxid des Elements M (HfO2 oder dergleichen) in einer Ar-Atmo
sphäre. Die Legierungsschicht läßt sich auch dadurch bilden, daß man
ein zusammengesetztes Target verwendet, bestehend aus einem Co-Tar
get und Pellets des Elements M, beispielsweise eines Seltenerd-Ele
ments, oder des Elements T, welches auf dem Co-Target in einem iner
ten Gas wie z. B. Ar, niedergeschlagen wird.
In dem Gefüge der weichmagnetischen Legierungsschicht kann eine
mikrokristalline Phase eine RZK-Gitterstruktur (raumzentriertes kubi
sches Gitter) aufweisen, und das Gefüge kann ein Mischgefüge sein,
umfassend eine mikrokristalline Phase mit der FZK-Gitterstruktur
(flächenzentriertes kubisches Gitter), eine mikrokristalline Phase des
RZK-Gitters und einen Restanteil, hauptsächlich bestehend aus einer
amorphen Phase, die Co und das Element T enthält. Die Legierungs
schicht mit einem derartigen Gefüge und der obigen Zusammensetzung
besitzt eine uniaxiale Anisotropie innerhalb einer Kristallfläche und ein
anisotropes Magnetfeld von 10 Oe oder darüber, und mithin läßt sich
der spezifische Widerstand auf 200 µΩcm oder darüber steigern, mögli
cherweise auch auf 400 µΩcm oder mehr. Die durchschnittliche Kristall
korngröße beträgt 30 nm oder weniger, und um gute magnetische Eigen
schaften zu erzielen, beträgt die durchschnittliche Kristallkorngröße
vorzugsweise 7 nm oder darunter.
Das Zerstäuben oder Sputtern wurde unter Verwendung einer Hoch
frequenz-Doppelpol-Zerstäubungsanlage und eines zusammengesetzten
Targets, bestehend aus einem Co-Target und Pellets jedes der Elemente
wie des Elements M, des Elements T etc. in einer Atmosphäre von
Mischgasen, die Ar und 0,1 bis 1,0% O2 enthielten, durchgeführt. Die
Zerstäubungszeit wurde so eingestellt, daß man eine Schichtdicke von
etwa 2 µm erzielte. Die hauptsächlichen Zerstäubungsbedingungen
waren:
Vorentleerung: 1 × 10-6 Torr oder darunter
Hochfrequenz-Eingang: 200 W
Ar-Gasdruck: 6 bis 8 × 10-3 Torr
Substrat: kristallisiertes Glassubstrat (indirekte Wasserkühlung)
Elektrodenabstand: 72 mm
Hochfrequenz-Eingang: 200 W
Ar-Gasdruck: 6 bis 8 × 10-3 Torr
Substrat: kristallisiertes Glassubstrat (indirekte Wasserkühlung)
Elektrodenabstand: 72 mm
Nach dem Niederschlagen der Schicht wurde, um die weichmagnetischen
Eigenschaften der Schicht zu verbessern, die Schicht einer Warmbehand
lung unterzogen, indem sie 60 bis 360 Minuten lang ohne Magnetfeld
oder in Beisein eines Magnetfeldes auf einer Temperatur im Bereich von
300 bis 600°C gehalten und dann langsam abgekühlt wurde.
Die Zusammensetzung der erhaltenen Legierungs-Magnetschicht wurde
nach einem Inertgas-Schmelzen-Infrarotabsorptionsverfahren ermittelt.
Der Wert (µ') der reellen Zahl und der Wert (µ") der imaginären Zahl
der komplexen magnetischen Permeabilität der magnetischen Legierungs
schicht wurde bei 500 MHz gemessen. Der spezifische Widerstand (ρ)
wurde mit Hilfe des Vier-Anschluß-Verfahrens gemessen.
Das Dreistoffdiagramm in Fig. 1 veranschaulicht die Meßergebnisse für
die magnetische Permeabilität (µ', µ") und den spezifischen Widerstand
(ρ) gegenüber dem (Co + Fe)-Gehalt, dem Hf-Anteil und dem O-Anteil
innerhalb von CoFeHfO-Dünnschichtproben (A, B, C, D, E, F, G), die
nach dem oben erläuterten Verfahren hergestellt worden waren.
Die in Fig. 1 dargestellten Ergebnisse zeigen, daß mit zunehmendem
Anteil von Hf und O der spezifische Widerstand zunimmt, der Wert Q
(= µ'/µ") zunimmt und die Hochfrequenzverluste abnehmen. Daher
eignen sich die Proben A, B und C für Antennen-Anwendungen, für
einen Transformator und für ein magnetisches Flachstückelement (Induk
tivität). Da die Proben E, F und G hohe Werte µ" in der Nähe von 500 MHz
aufweisen, sind die Verluste im Hochfrequenzband beträchtlich,
und damit eignen sich diese Proben für einen Wellenabsorber. Aller
dings sind die oben angegebenen Unterteilungen für verschiedene An
wendungszwecke nicht absolut zu verstehen. Natürlich lassen sich die
Unterteilungen mit Änderungen im Frequenzband und der jeweiligen
Werkstoffdicke abändern.
Fig. 2 ist eine schematische Skizze einer hochauflösenden mikroskopi
schen Aufnahme, die mit einem Durchlicht-Elektronenmikroskop von
einer Legierungsschicht mit der Zusammensetzung Co46,5Fe17,5Hf14,4O21,6
angefertigt wurde. Als Ergebnis einer Elektronenstrahlbeugung und einer
Röntgenstrahlbeugung mit dieser Probe wurde herausgefunden, daß diese
Schicht ultrafeine Kristallkörner mit einer Korngröße von etwa 3 bis 5 nm
sowie ein raumzentriertes kubisches Gittergefüge und eine amorphe
Phase (die schraffierten Zonen in Fig. 2) an den Korngrenzen, die
Kristallpartikel umgebend, enthält. Die Ergebnisse der Röntgenstrahlbeu
gung sind in Fig. 3 dargestellt.
Fig. 3 zeigt die Röntgenstrahlbeugungsmuster von Co-Hf-O-Schichten
mit unterschiedlichen Co- und Fe-Zusammensetzungsverhältnissen in
dem einem niedergeschlagenen Zustand entsprechenden Zustand (wie
niedergeschlagen). Fig. 3 zeigt auch die µ'-Werte bei 100 MHz. In Fig.
3 sind Fe55Hf11O34 und Co65Hf12O23 Vergleichsbeispiele. Bei Fe55Hf11O34
sind eine kleine RZK-(110-)Spitze sowie eine Halo-Spitze bei 2θ = ca.
47° zu beobachten, was auf eine amorphe Phase hinweist. Es wurde
festgestellt, daß diese Probe eine RZK-Phase und eine amorphe Phase
beinhaltet. Die Zugabe von Co zu dieser Probe verbreitert nach und
nach die RZK-(110-)Spitze, um eine breite Beugungsspitze zu erzeugen,
die auf eine HCP-Phase hinweist (HCP = hexagonal closest package;
hexagonal dichtgepackt). In dem Co65Hf12O23, in dem Fe vollständig
durch Co ersetzt war, enthält die Beugungsspitze der HCP-Phase eine
feine Beugungsspitze und eine Halo-Spitze. Es wird angenommen, daß
diese Probe eine Mikro-HCP-Phase und eine amorphe Phase enthält.
Diese Probe zeigte einen kleinen µ'-Wert, so daß eine ausreichende
weichmagnetische Eigenschaft nicht erreicht werden kann. Die Ergeb
nisse bedeuten, daß die für Hochfrequenzanwendungen vorgesehene
weichmagnetische Legierung gemäß der Erfindung unmittelbar nach der
Schichtbildung eine feinkristalline Struktur aufweist, und daß der Anteil
der amorphen Phase 30% und darüber beträgt, vorzugsweise 30 bis 80
% (Flächen-%) des gesamten Gefüges.
Fig. 4 zeigt die Ergebnisse der Messung der Frequenzabhängigkeit der
magnetischen Permeabilität einer Probe mit einer Zusammensetzung
Co46,5Fe17,5Hf14,4O21,6. Diese Probe hatte bei 1 GHz einen Wert Q = 2
und erwies sich damit als Material mit geringeren Verlusten als das
konventionelle Material im GHz-Band. Es wurde festgestellt, daß sich
diese Probe als Magnetkern für einen Transformator, als magnetisches
Flachstück-Element (Induktivität) und als Antenne eignet. Da diese
Probe einen höheren Wert von µ" im GHz-Band zeigte als ein Material
vom Typ FeMO, eignet sich diese Probe auch für ein Wellenabsorber
element.
Fig. 5 zeigt die Frequenzabhängigkeit von µ' und µ" einer Probe mit
der Zusammensetzung Co44,3Fe19,1Hf14,5O22,1. Diese Probe befand sich nach
der Schichtbildung in einem magnetostatischen Feld im Zustand direkt
nach dem Niederschlagen, und es wurde die Permeabilität in Richtung
der Achse harter Magnetisierung gemessen. Fig. 5 macht deutlich, daß
µ' bis zu 1 GHz im wesentlichen konstant ist, µ" ebenfalls auf einem
geringen Pegel gehalten wird und Q bei 100 MHz den Wert 61 und bei
1 GHz sogar noch den Wert 2,9 aufweist. Diese Probe zeigte eine Sätti
gungsmagnetisierung von 1,1 T und einen spezifischen Widerstand (ρ)
von bis zu 1400 µΩcm. Die natürliche Resonanzfrequenz betrug eben
falls bis zu 1 GHz oder sogar noch mehr. Die Probe mit der Zusammen
setzung Fe61Hf13O26, die in Fig. 5 als Vergleichsbeispiel dargestellt ist,
wurde drei Stunden lang in einem magnetostatischen Feld einer Wärme
behandlung bei 400°C unterzogen. Diese Probe zeigte hohe Werte so
wohl für µ' als auch für µ", wobei Q bei 100 MHz nur 26 betrug.
Fig. 6 zeigt einen Vergleich zwischen den Magnetisierungskurven der
Probe mit der Zusammensetzung Co44,3Fe19,1Hf14,5O22,1 und des Ver
gleichsbeispiels mit der Zusammensetzung Fe61Hf13O26. In Fig. 6 sind die
mit // bezeichneten Kurven Magnetisierungskurven in Richtung der
leichten Magnetisierungsachse, die Kurven mit ⟂ bezeichneten Kurven
sind Magnetisierungskurven in Richtung der Achse harter Magnetisie
rung. Fig. 6 zeigt, daß die Probe mit der Zusammensetzung
Co44,3Fe19,1Hf14,5O22,1 eine anisotropes Magnetfeld Hk von 4,8 kA/m zeigt,
welches etwa vier Mal so groß ist wie das der Probe mit der Zusam
mensetzung Fe61Hf13O26 bei großer anisotropischer Energie Ku. Die Probe
mit der Zusammensetzung Co44,3Fe19,1Hf14,5O22,1 zeigt außerdem einen
kleineren Wert für die Winkeldispersion α90 der Anisotropie, die mit
einem B-H-Tracer gemessen wurde, und es wurde ermittelt, daß der
Austausch von Fe gegen Co der Probe einer starke uniaxiale Anisotropie
verleiht. Folglich wird angenommen, daß sich der Frequenzgang verbes
sern läßt, wie dies in den Fig. 4 und 5 gezeigt ist.
Es wurden mit dem gleichen Verfahren, wie es oben erläutert wurde,
verschiedene Legierungsschichten mit Zusammensetzungen hergestellt,
die sich von den obigen Zusammensetzungen innerhalb des erfindungs
gemäßen Zusammensetzungs-Systems unterschieden, und es wurden der
Wert der reellen Zahl (µ') und der Wert des Imaginärteils (µ") der
komplexen magnetischen Permeabilität für jede Probe der Legierungs
schicht bei 500 MHz gemessen. Das Kristallgefüge und die durchschnitt
liche Kristallkorngröße, wie sie mit Hilfe der Elektronenstrahlbeugung
und der Röntgenstrahlbeugung ermittelt wurden, sind in der nachstehen
den Tabelle 1 angegeben.
Die oben erläuterten Kennwerte zeigen, daß die erfindungsgemäße
weichmagnetische Legierung sich durch einen hohen spezifischen Wider
stand auszeichnet, so wie die weichmagnetische Legierung des Misch
typs mit einer mikrokristallinen und einer amorphen FeMo-Phase, für
die die Erfinder eine eigene Anmeldung eingereicht hatten, die Legie
rung folglich gekennzeichnet ist durch geringe Wirbelstromverluste. Es
ist ebenfalls ersichtlich, daß, weil die erfindungsgemäße weichmagneti
sche Legierung eine uniaxiale magnetische Anisotropie aufweist, die um
ein Mehrfaches größer ist als diejenige der weichmagnetischen FeMo-
Legierung, die natürliche Resonanzfrequenz zu einem Bereich höherer
Frequenzen hin verschoben ist und der Verlust durch die natürliche
Resonanz im GHz-Band folglich verringert ist.
Fig. 7a und 7b zeigen ein erstes Beispiel für den Aufbau eines magneti
schen Flachstückelements (einer Induktivität), die unter Verwendung
einer magnetischen Schicht aus der weichmagnetischen Legierung mit
der obigen Zusammensetzung hergestellt wurde.
Eine Induktivität B nach diesem Beispiel enthält flächige spiralförmige
Spulen 2, die auf beiden Seiten eines Substrats 1 ausgebildet sind, Iso
lierschichten 3, welche die Spulen 2 und die Substratoberflächen ab
decken, und magnetische Schichten 4, die auf die jeweiligen Isolier
schichten 3 aufgebracht sind, wobei die Mittelabschnitte der Spulen 2
elektrisch miteinander über ein Durchkontaktierungsloch 5 verbunden
sind, welches im Mittelbereich des Substrats 1 ausgebildet ist. An
schlüsse 6 führen von den Spulen 2 nach beiden Seiten des Substrats 1
nach außen.
In der einen solchen Aufbau aufweisenden Induktivität B sind die
Flächenspulen 2 von den magnetischen Schichten 4 über die Isolier
schichten 3 gehalten, um eine Induktivität oder Spule zwischen den
Anschlüssen 6 zu bilden.
Das Substrat 1 ist ein Keramiksubstrat, ein Si-Waver-Substrat oder ein
Harzsubstrat. Besteht das Substrat aus keramischem Werkstoff, so kann
irgendein geeigneter Werkstoff verwendet werden, ausgewählt aus Alu
miniumoxid, Zirkonoxid, Siliziumcarbid, Siliziumnitrid, Aluminiumni
trid, Steatit, Mullit, Cordierit, Forsterit und Spinell. Um allerdings einen
Wärmeausdehnungskoeffizienten zu erhalten, der demjenigen von Si
ähnelt, wird vorzugsweise Aluminiumnitrid oder dergleichen verwendet,
welches eine hohe Wärmeleitfähigkeit und hohe Biegefestigkeit besitzt.
Jede der Flachspulen 2 enthält einen metallischen Werkstoff guter elek
trischer Leitfähigkeit, beispielsweise, Kupfer, Silber, Gold, Aluminium
oder eine Legierung aus diesen Stoffen, wobei die Spule sich in geeigne
ter Weise in Reihe entweder in Längs- oder in Querrichtung anordnen
läßt, abhängig von dem Induktivitätswert, dem Gleichstrom-Überlage
rungskennwert, der Größe etc. Mehrere Flachspulen 2 lassen sich zur
Bildung eines Transformators parallel anordnen. Die Flachspule 2 kann
außerdem in verschiedenen Formen mit Hilfe der Photoätztechnik ausge
bildet werden, nachdem auf dem Substrat eine leitende Schicht ausgebil
det ist. Die leitende Schicht läßt sich auch durch ein anderes geeignetes
Verfahren herstellen, beispielsweise durch Preßbonden, durch elektroly
tische Abscheidung, durch Metallsprühen, durch Niederschlagen im
Vakuum, durch Zerstäuben, durch Ionen-Plattierung, durch Siebdruck-
Einbrennen oder dergleichen.
Die Isolierschichten 3 dienen zum Verhindern eines Kurzschlusses
wegen der Leitfähigkeit der magnetischen Schichten 4, wenn elektrischer
Strom in die Flachspulen 2 eingespeist wird. Jede der Isolierschichten 3
ist vorzugsweise eine Polymer-Schicht aus beispielsweise Polyimid oder
dergleichen oder eine anorganische Schicht aus SiO2, Glas, eine Hartkar
bonschicht oder dergleichen. Die Isolierschichten 3 werden hergestellt
mit Hilfe eines Verfahrens, bei dem eine Paste aufgedruckt und dann
gebrannt wird, oder aber mit Hilfe des Heißtauchverfahrens, durch
Aufsprühen, durch elektrolytische Dampfabscheidung, durch Niederschlagen
aus der Dampfphase, durch Zerstäuben, durch Ionen-Plattie
rung etc.
Jede der magnetischen Schichten 4 enthält eine Schicht aus einer weich
magnetischen Legierung mit der oben erläuterten Zusammensetzung.
Da die Induktivität B mit dem oben erläuterten Aufbau klein und dünn
ist sowie geringes Gewicht aufweist und außerdem die magnetischen
Schichten 4 mit hervorragenden magnetischen Kennwerten beinhaltet,
leistet die Induktivität B einen Beitrag zur Verringerung von Größe und
Gewicht von magnetischen Flachstück-Bauelementen, wobei gleichzeitig
ein hervorragender Induktivitätswert erreicht wird.
Fig. 8 zeigt ein zweites Beispiel für den Aufbau einer Induktivität, die
eine magnetische Schicht aus der weichmagnetischen Legierung mit der
obigen Zusammensetzung enthält.
Die Induktivität C nach diesem Ausführungsbeispiel beinhaltet eine
Oxidschicht 11, eine magnetische Schicht 12 und eine Isolierschicht 13,
die ihrerseits auf ein Substrat 10 aufgebracht sind, eine Flachspule 14,
die auf der Isolierschicht 13 ausgebildet ist, eine Isolierschicht 15,
welche die Flachspule 14 und die Isolierschicht 13 abdeckt, und eine
magnetische Schicht 16, die auf der Isolierschicht 15 ausgebildet ist.
Das Substrat 10, die magnetische Schicht 12 und die Isolierschicht 13
enthalten die gleichen Werkstoffe wie das Substrat 1, die magnetischen
Schichten 4 bzw. die Isolierschicht 3 bei dem ersten Beispiel.
Verwendet man als Substrat 10 ein Si-Waver-Substrat, so läßt sich die
Oxidschicht 11 durch thermisches Oxidieren des Si-Wavers unter
Wärmeeinwirkung bilden. Die Oxidschicht 11 ist nicht wesentlich und
kann also entfallen.
Ähnlich wie die Induktivität B des ersten Beispiels weist auch die Induk
tivität C mit dem Aufbau gemäß diesem Beispiel einen hervorragenden
Induktivitätswert auf, ist klein, hat geringes Gewicht und leistet ein
Beitrag zur Größen- und Gewichtsverringerung eines magnetischen
Flachstückelements. Obschon es sich bei den obigen Beispielen um
Beispiele für ein magnetisches Flachbauteil (eine Induktivität) handelt,
läßt sich die Erfindung auch bei einem Transformator anwenden.
Fig. 9 zeigt ein Beispiel eines Wellenabsorbers 22, bestehend aus einer
magnetischen Schicht 20, einer weichmagnetischen Legierung gemäß der
Erfindung, welche auf der Oberfläche eines Substrat-Flachstücks 21
ausgebildet ist. Bei diesem Beispiel enthält die magnetische Schicht 20
die oben erwähnte Legierung und ist als Flachstück ausgebildet.
Fig. 10 zeigt einen Aufbau mit mehreren Wellenabsorbern der in Fig. 9
gezeigten Art. Der Wellenabsorber 25 nach Fig. 10 enthält 3 Substrat-
Flachstücke 21, die mit den magnetischen Schichten 20 zwischen den
jeweiligen Flachstücken 21 geschichtet sind. Wenngleich jede der mag
netischen Schichten 20 die weichmagnetische Legierung mit der oben
erläuterten Zusammensetzung enthält, ist es im Hinblick auf die Absorp
tionsfähigkeit elektromagnetischer Wellen zu bevorzugen, wenn die
magnetischen Schichten derart laminiert sind, daß die Richtungen der
uniaxialen magnetischen Anisotropie sich im Winkel von 90° schneiden.
Wie oben erläutert, handelt es sich bei der erfindungsgemäßen weich
magnetischen Legierung um eine Legierung mit der oben angegebenen
Zusammensetzung, die als Hauptbestandteil Co in dem angegebenen
Zusammensetzungsverhältnis enthält, die eine hohe magnetische Sätti
gungsinduktion und hervorragende magnetische Permeabilität aufweist
und darüber hinaus die Realisierung eines hohen elektrischen spezifi
schen Widerstands zuläßt. Es ist möglich, einen Magnetkern mit gerin
gen Verlusten ohne Erhöhung des Q-Werts im GHz-Band herzustellen.
Deshalb leistet die erfindungsgemäße weichmagnetische Legierung einen
Beitrag zum Verringern von Größe und Gewicht der Bauelemente,
außerdem stellt sie eine Verbesserung der Leistungsfähigkeit eines mag
netischen Bauelements, beispielsweise eines Dünnschichttransformators,
eines Magnetkopfkerns, einer Dünnschichtspule, eines Schaltelements
oder dergleichen dar. Um bessere hervorragende magnetische Eigen
schaften zu erzielen, besitzt die Legierung vorzugsweise eine Kristall
korngröße von 7 nm oder darunter.
Die weichmagnetische Legierung gemäß der Zusammensetzungsformel
(Co1-cTc)xMyQzXwYs ist in der Lage, einen hohen spezifischen Widerstand
zu erzielen, und zwar unter Beibehaltung einer hohen magnetischen
Sättigungsinduktion, wobei der Realteil und der Imaginärteil der kom
plexen Permeabilität im Hochfrequenzband einschließlich des GHz-
Bands auf einen hohen Wert bzw. einen geeigneten Wert eingestellt
werden. Damit ist es möglich, einen Magnetkern mit geringen Verlusten
zu schaffen, ohne den Q-Wert im Hochfrequenzband zu verringern.
Außerdem kann die Zusammensetzung innerhalb des erfindungsgemäßen
Bereichs eine uniaxiale magnetische Anisotropie innerhalb einer Legie
rungsebene erzielen, kann ein anisotropes Magnetfeld von 10 Oe oder
darüber erzeugen, und kann den spezifischen Widerstand auf 200 µΩcm
oder mehr oder 400 µΩcm oder darüber steigern.
Ein magnetisches Flachbauelement (eine Induktivität), ein Wellenabsor
ber und eine Antenne mit jeweils einem Magnetkern aus der weichmag
netischen Legierung mit der obigen Zusammensetzung lassen sich im
GHz-Band einsetzen. Die Induktivität und die Antenne haben hervor
ragende Eigenschaften in bezug auf geringe Verluste im GHz-Band, der
Wellenabsorber besitzt eine gute Absorptionskennlinie im GHz-Band.
Claims (14)
1. Weichmagnetische Legierung für hohe Frequenzen, umfassend eine
Kristallphase, die als Hauptbestandteil Co und mindestens ein Ele
ment T enthält, das als Primärkomponente ausgewählt ist aus Fe,
Ni, Pd, Mn und Al, und die ein flächenzentriertes kubisches Gitter,
ein raumzentriertes kubisches Gitter oder eine Mischung aus diesen
bei einer durchschnittlichen Kristallkorngröße von 30 nm oder weni
ger aufweist; und eine ferromagnetische amorphe Phase, welche die
Kristallphase umgibt und mindestens ein Element M enthält, ausge
wählt aus Ti, Zr, Hf, Nb, Ta, Mo, W, Y und Seltenerd-Elementen,
O, N, C, B, mindestens einem Oxid von Element M, Fe und Ele
ment T.
2. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1, bei der die durch
schnittliche Kristallkorngröße 7 nm oder darunter beträgt.
3. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1, bei der die uniaxiale
Anisotropie in einer Kristallfläche vorhanden ist und das anisotrope
Magnetfeld 10 Oe oder darüber beträgt.
4. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1, bei der der spezifi
sche elektrische Widerstand 200 µΩcm oder darüber beträgt.
5. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1, bei der der spezifi
sche elektrische Widerstand 400 µΩcm oder mehr beträgt.
6. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1, bei der die magneti
sche Resonanzfrequenz 2 GHz oder mehr beträgt.
7. Weichmagnetische Legierung nach einem der vorhergehenden An
sprüche, bei der das Verhältnis der amorphen Phase 30% oder
darüber beträgt.
8. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 1 mit folgender Zu
sammensetzung:
(Co1-cTc)xMyQzXwYs
wobei T mindestens ein Element ist, welches ausgewählt ist aus Fe, Ni, Pd, Mn und Al; M mindestens ein Element ist, ausgewählt aus Ti, Zr, Hf, Nb, Ta, Mo, W, Y und Seltenerd-Elementen; Q minde stens ein Element ist, ausgewählt aus O, N, C und B; X Si und/oder Cr ist; Y mindestens ein Element ist, ausgewählt aus Au, Ag und Elementen der Platingruppe, c ein Zusammensetzungsverhältnis entsprechend der Beziehung 0,05 ≦ c ≦ 0,5; y, z, w und s in Atom-% den Relationen 3 ≦ y ≦ 30, 7 ≦ z ≦ 40; 0 ≦ w ≦ 20 und 0 ≦ s ≦ 20 entspricht; x dem Restanteil entspricht, und die Legierung außerdem unvermeidbare Verunreinigungen enthält.
(Co1-cTc)xMyQzXwYs
wobei T mindestens ein Element ist, welches ausgewählt ist aus Fe, Ni, Pd, Mn und Al; M mindestens ein Element ist, ausgewählt aus Ti, Zr, Hf, Nb, Ta, Mo, W, Y und Seltenerd-Elementen; Q minde stens ein Element ist, ausgewählt aus O, N, C und B; X Si und/oder Cr ist; Y mindestens ein Element ist, ausgewählt aus Au, Ag und Elementen der Platingruppe, c ein Zusammensetzungsverhältnis entsprechend der Beziehung 0,05 ≦ c ≦ 0,5; y, z, w und s in Atom-% den Relationen 3 ≦ y ≦ 30, 7 ≦ z ≦ 40; 0 ≦ w ≦ 20 und 0 ≦ s ≦ 20 entspricht; x dem Restanteil entspricht, und die Legierung außerdem unvermeidbare Verunreinigungen enthält.
9. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 8, bei der die Zusam
mensetzungsverhältnisse y und z den Relationen 5 ≦ y ≦ 20 bzw.
10 ≦ z ≦ 30 in Atom-% entsprechen.
10. Weichmagnetische Legierung nach Anspruch 8, bei der das Element
T Fe ist.
11. Magnetisches Flachbauelement mit einem Magnetkern aus einer
weichmagnetischen Legierung nach einem der Ansprüche 1-10.
12. Antenne mit einem Element aus einer weichmagnetischen Legierung
nach einem der Ansprüche 1-10.
13. Wellenabsorber mit einem Element aus einer weichmagnetischen
Legierung nach einem der Ansprüche 1-10.
14. Verwendung der Legierung nach einem der Ansprüche 1-10 für
einen Magnetkern eines magnetischen Flachbauelements,
ein Element einer Antenne, oder
ein Element eines Wellenabsorbers.
einen Magnetkern eines magnetischen Flachbauelements,
ein Element einer Antenne, oder
ein Element eines Wellenabsorbers.
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