DE2135122A1 - Verfahren zur Herstellung von Wasserstoff und von Wasserstoff in definierten Anteilen enthaltenden Gemischen - Google Patents
Verfahren zur Herstellung von Wasserstoff und von Wasserstoff in definierten Anteilen enthaltenden GemischenInfo
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Description
Dr. Hans-HeinriA Willrath D_e2 WIESMDEN
Dr. Dieter Weber Postfa* 1327
DipL-Phys. Klaus Seiffert 2135122
Serie I786
L'Air Liquide, Societe Anonyme pour l'Etude
et !'Exploitation des Procedes Georges Claude, 75 j quai d'Orsay, Paris 7&me
Frankreich
Verfahren zur Herstellung von Wasserstoff und von Wasserstoff in definierten Anteilen
enthaltenden Gemischen
Priorität:; v. l6.Juli 1970 in Frankreich
Anm.No.: 70 26 211
Die Erfindung hat ein Verfahren und eine Anlage zur Behandlung von Gasströmen zum Gegaistand, die einen überwiegenden
Gehalt an Wasserstoff und mindestens eine zweite gasförmige Verbindung enthalten, und das Verfahren hat
den Zweck, einerseits Wasserstoff großer Bänheit und andererseits
Gemische mit definierten molaren Anteilen an Wasserstoff und des zweiten Gasbestandteiles zu erzeugen.
Es ist möglich, aus einem Gasstrom, der Wasserstoff als überwiegenden Bestandteil und einen zweiten Gasbestandteil
enthält, ein Gemisch aus Wasserstoff und dem anderen Gasbestandteil in definierten Molanteilen herzustellen,
indem man den überschüssigen Wasserstoff, der sich in dem Ausgangsgasstrom befindet, entfernt. Die im allge-
109884/1765 - 2 -
meinen zur Erreichung dieses Zieles verwendeten Methoden sind bekannt. Sie bestehaa insbesondere in Was chineth öden,
wobei die physikalische Erscheinung einer Absorption auftritt oder in Verflüssigungsmethoden, die auf den Unter-,
schieden der Kondensationspunkte der verschiedenen Bestandteile des Gasstromes beruhen.
Diese bekannten Methoden haben jedoch eine gewisse Anzahl von Mängeln. So verlangt die Verflüssigungsmethode,
daß man bei tiefen Temperaturen arbeitet, was erhebliche Energiekosten erfordert und Schwierigkeiten der Wärmeisolierung
und Komplikationen hinsichtlich der Betriebsweise der verschiedenen Anlagen mit sich bringt. Der Hauptmangel
dieser bekannten Methoden besteht jedoch in der Unmöglichkeit j den entfernten Fasserstoff in einem befriedigend
reinen Zustand aufzufangen. Die Entfernung von Wasserstoff durch Verflüssigung führt zu einem Wasserstoff,
dessen Reinheit in der Größenordnung von 98 *?° liegt , und
dieser Reinheitsgrad ist recht ungenügend für zahlreiche Verwendungszwecke.
Die Erfindung hat siäa. deshalb die Aufgabe gestellt, Verfahren
und Anlagen zu entwickeln, die im Gegensatz zu den bekannten Verfahren und Vorrichtungen außerdem keinerlei
Trägheit beim Anlaufen und den Vorteil bieten, daß sie sich leicht automatisieren lassen.
Die Erfindung hat ein Herstellungsverfahren für Wasserstoff
großer Reinheit und des Wasserstoffs und einen zwei-
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ten Gasbestandteil in definierten Molverhältnissen enthaltenden
Gemisches aus einem Gasstrom zum Gegenstand, der Wasserstoff als überwiegenden Bestandteil und diesen
zweiten Gasbestandteil enthält, wobei man einen Teil des Gasstromes eiler Behandlung zur Abtrennung des überschüssigen
Wasserstoffes unterzieht, eine an dem zweiten Gasbestandteil
reiche Gasfraktion gewinnt und diese Gasfraktion in den anderen Teil des Gasstromes schickt,
und das Verfahren ist dadunh gekennzeichnet, daß man diese
Behandlung durch Überleitung über mindestens eine Ab- * sorptionsmasse durchführt und die an dem zweiten Bestandteil
reiche Gasfraktion im Verlauf der Desorption der Adsorptionsmasse gewinnt.
Die Erfindung hat ferner ein Verfahren zum Gegenstand, bei dem .. die Behandlung durch Überleitung des Teiles
des Stromes über mindestens zwei getrennte Adsorptionsstrecken im abwechselnden Betrieb erfolgt. Vorzugsweise
besitzt jede Strecke mindestens eine Anfangsadsorptions- j
zone und eine Endadsorptionsζone, wobei das Gasgemisch
durch Regenerierung der Massen mit Desorption durch Druckentlastung und Vakuumanlegung bei verschiedenen restlichen
Drücken zurückgewonnen wird und die Endzone durch ein stärkeres Vakuum regeneriert wird als die Anfangszone .
Das Verfahren nach der Erfindung ist besonders anwendbar auf die Behandlung von Strömen aus Wasserstoff und Kohlenoxyd
oder Strömen aus Wasserstoff und Stickstoff zwecks
1 09884/ 1765 _ k _
Herstellung von Wasserstoff großer Reinheit und Gemischen aus Wasserstoff und Kohlenmonoxid, die sich beispielsweise
für Hydroformylierungsreaktionen eignen, oder von Gemischen von Wasserstoff und Stickstoff, beispielsweise
für die Herstellung von Ammoniak.
Gemäß einer Ausführungsforra der Erfindung erfolgt die
Adsorption in zwei Stufen von unterschiedlichem Druck, und zwar die eine Stufe bei isobarem Betrieb der Adsorp-
ψ tionszone und die andere Stufe im Verlauf des ersten
Teiles des Vorganges unter Entspannung.
Die Erfindung hat auh eine Anlage zur Herstellung von
reinem Wasserstoff und Gemischen aus Wasserstoff und einem zweiten Gasbestandteil zum Gegenstand, die dadurch
gekennzeichnet ist, daß sie an einer Hauptleitung eine Abzweigung aufweist, auf der eine Adsorptionsstrecke und
mindestens ein Gerät zur Vakuumerzeugung angeordnet sind. L· Gemäß einer Ausführungsform der Erfindung sind mindestens
zwei adsorberbildende Adsorptionsstrecken in Reihe an
der Abzweigung angeordnet, und diese Reihen besitzen mindestens einen Anfangsadsorber und einen Endadsorber
in Richtung der Adsorption. Vorzugsweise ist das Eintrittsende jedes Adsorbers in Adsorptionsrichtung an die
Geräte zur Vakuumerzeugung angeschlossen, die aus einer Bäierie von parallalgeschaiteten Vakuumpumpen für den
Anfangsadsorber bzw. aus einer oder mehreren Vakuumpumpen
bestehen, die die Erzielung eines höheren Vakuums
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für den Endadsorber gestatten.
Andere Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der folgenden Beschreibung, ohne daß die Erfindung
hierauf beschränkt wäre.
Fig.l zeigt ein Schema einer Herstellungsanlage für reinen Wasserstoff und ein CO-H_-Gemisch in definierten
Anteilen aus einem Naturgas oder einem Naphtha.
Fig.2 zeigt im einzelnen den Teil der Anlage, der in
Fig.l die Bezugszahl 3 trägt.
Bei der Anlage der Fig.l wird das erste Ausgangsmaterial, z.B. Naturgas oder Naphtha, durch Reformierung mit Dampf
in einem Ofen 1 unter einem gewissen Druck von beispielsweise 15 bis 30 bar behandelt, und die Regelung erfolgt
in der Weise, daß man am Ausgang des Ofens 1 einen geringen Gehalt an N„ und CH, erhält. Nach Abkühlen wird
das erhaltene Gasgemisch durch Waschung in einer Anlage von Kohlensäure befreit. Am Austritt aus der Anlage 2
hat das Gemisch folgende angenäherte Zusammensetzung ι
H2 | 70 bis | 25 | 75 | * |
CO | etwa | 2 | * | |
CH+N, | etwa | * |
109884/1765
Der. Anteil Q' dieses Gases (immer unter Druck) wird
dann in eine Adsorptionsanlage 3 bei Umgebungstemperatur
derart behandelt, daß ein Teil des Wasserstoffs aus der Strömungsmenge Q entfernt wird. Dieser Teil besitzt einen
Überschuß in bezug af CO, um ein Verhältnis H :C0 entsprechend
dem gewünschten Veiaältnis zu erhalten.
Der Ifasserstoff kann in zwei Fraktionen abgezogen werden,
einer Fraktion A von hoher Reinheit (weniger als 100 vpm Verunreinigungen mit CO+CO„ ^ 10 vpm) und unter einem
Druck nahe demjenigen der Strömung Q, und eine Fraktion B von geringerer Reinheit, z.B. 99?5 "pt die bei einem niedrigeren
Druck, ZoB. einige Bar, zur Verfügung stellt.
Die Extraktreste dieser Adsorptions einheit 3. die praktisch
das gesamte CO enthalten, das sich in der Strömungsmenge Q1 befindet, werden bei E unter Luftdruck gewonnen, um
mit dem nicht in der Adsorptxonsexnheit 3 behandelten Teil Q1' vermischt zu werden. Die angestrebte Mischung
von Hp+CO steht so bei F unter einem Druck, sehr nahe demjenigen des Reformierungsofens, zur Verfügung, und
die Ausbeute an CO liegt sehr nahe bei 100 c]o.
Die Adsorptionseinheit 3 ist in Fig.2 dargestellt. Diese
Anlage weist vier Gruppen aus je zviei Adsorber 9 und
auf (9a, 9b, 9c, 9d bzw. 10a, 10b, 10c, lOd). Der erste Adsorber 9 enthält Schichten aus drei verschiedenen Adsorbentien:
Tonerde, Aktivkohle, Zeolith 5A; er hält die
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Feuchtigkeit, das Methan und den größten Teil des Stickstoffes
und Kohlenoxyds zurück. Der zweite Adsorber 10 enthält Zeolith 5A und gestattet die restliche Festlegung
des Stickstoffes und des Kohlenoxyds. Diese Unterteilung in zwei Adsorber 9 und 10 gestattet, den ersten
Adsorber unter nur relativ niedrigem Vakuum zu regenerieren, während der zweite unter dem für die Erzeugung
des reinen Gases notwendigen Vakuum regeneriert wird.
Die beiden Vakua \vrerden erzielt durch vier parallel geschaltete
Pumpen P- für die erste Kolonne, und durch exne einzige Pumpe P_ für die zweite Kolonne. Die Adsorber
9 und 10 behandeln nur den notwendigen Texl des Gemisches für die Entfernung der gewünschten Wasserstoffmenge.
Die Verunreinigungen, also das Kohlenmonoxyd,
werden durch einen Kompressor h aufgefangen und wieder verdichtet und dem Eintrittsgas beigemischt, das nicht
behandelt worden ist.
In dem Abzug des reinen Wasserstoffs gewährleistet eine Pufferkapazität CT eine kontinuierliche Lieferung während
der Zeit der Ventilbetätigung. Die Pufferkapazität D
spielt dieselbe Rolle für die erzeugte Mischung von H und CO.
Da der isotherme Adsorptionscyclus in vier Phasen unterteilt ist, ist die Arbeitsweise des Adsorptionscyclus
folgende:
109884/1765
Phase I
Phase II
Anstieg der Front der Verunreinigungen in der Gruppe der beiden Adsorber durch Einführung
von reinem Wasserstoff durch das Abzugsende der Kolonnen bis auf 15 bar (an der
abstromseitigen Pufferkapazität CT abgezapfter
reiner Wasserstoff) (Ventile 11 und 14 sind offen, Ventile 12, 13, 15, 16, 17 und 18 sind
geschlossen).
Einlaß des zu zerlegenden Gases in die beiden Adsorber und gleichzeitige isobare Abziehung
von reinem Fassetstoff unter dem Druck von 15 bar (Ventile 16, lk und 13 sind offen,
Ventile 11, 12, 15, 17 und 18 sind geschlossen)
Phase III
Diese Phase ist in zwei Zeiten unterteilt: Entspannung bis auf einen Zwischendruck
(Ventile Ik und 12 sind offen, Ventile 11, 13,
15, 16, 17 und 18 sind geschlossen), Hierbei erfolgt die Erzeugung von Wasserstoff geringerer
Reinheit.
bj_ Vervollständigung dieser Entspannung bis
auf Luftdruck unter Gewinnung von Gas in Leitungl8' zvrecks Beförderung zum Kompressor für
die Wiederverdicfctung des Gemisches (Ventile
109384/1785 _ 9 _
und 18 sind offen, Ventile 11, 12, 13, 15, 16
und 17 sind geschlossen).
Phase IV
Regenerierung durch Evakuierung der beiden Adsorber. Der erste Adsorber wird an die vier
Pumpen angeschlossen, was ein Vakuum der Größenordnung von 10 mm in der Kolonne sicherstellt,
während der zweite Adsorber an eine Pumpe angesnlossen
wird, die ein Vakuum der Größenordnung von 1 mm sicherstellt. (Ventile 17 und 15 sind
offen, Ventile 11, 12, 13, 14, 16 und 18 sind geschlossen). Die Druckseite der Pumpen ist
mit der Eingangsseite des Wiederverdichtungskompressors
4 für die Restfraktionen verbunden.
Die in Fig.2 dargestellte Anlage arbeitet in der Weise, daß
beispielsweise die Phase I sich in der Adsorbergruppe 9a
und 10a, die Phase II in der Adsorbergruppe 9b und 10b, die
Phase III in der Adsorbergruppe 9ö und LOc und die Phase IV
in der Adsorbergruppe 9d und 1Od abspielt. Natürlich arbeiten
diese Adsorbergruppen durch Umschaltung derart, daß einer der Adsorber immer in Adsorption arbeitet und man daher eine
kontinuierliche Erzeugung von reinem Wassestoff und gewünschter
Mischung erhält. Aus Gründen der Klarheit werden nachstehend die vier Phasen unter Bezugnahme auf eine einzige
Adsorptionsgruppe untersucht. Beispielsweise wird nachstehend
die Arbeitsweise einer Adsorptioneeinheit gemäß der Erfindung
109884/1768 - io -
bei Umgebungstemperatur zwaks Erzeugung eines äquimolaren
Gemisches von H_ und CO beschrieben.
Man geht aus von einer Strömungsmenge Q von 25 321 Nm /h
eines Gasgemisches von 15 bar, enthaltend
CO 24,9 ^ N2 0,2 fo
Ein Teil dieses Gemisches Q' , gMch 18 365 Km/h wird in
die Anlage 3 gebracht. Ducch Ventil 13 und Leitung A c?ieht
man etwa 6 5OO Nm /h eines H_ (weniger als 10 vpm CO) gemäß
Phase II ab. Anschließend erfolgt eine Entspannung bis
auf einen Druck, entsprechend der Entfernung von 5 400 Nm /h zusätzlich zu der Erzeugung von 6 500 Nm /h, die in Phase II
gewonnen wurden, und diese Entspannung wird bis auf Luftdruck vervollständigt (Phase III). Diese 5 400 Nm /h
stehen bei 1 ata in Leitung B zur Verfügung, während
stehen bei 1 ata in Leitung B zur Verfügung, während
an CO angereicherte Fraktion den Adsorber 9a. durch Ventil
18 und Leitung 18' verläßt.
Dann regeneriert man mittels Vakuum die beiden Adsorber
(Phase IV) und erhält bei E 6 465 Nm /h des Gemisches,
enthaltend
(Phase IV) und erhält bei E 6 465 Nm /h des Gemisches,
enthaltend
N2 20,4 %
co 70,7 % CH4+N2 8,9 ^.
109884/1785
- li -
Diese 6 U65 Nm3/ti aem±scii werdGn w±&de3r aujr 13 ata ver_
dichtet, um mit dem Anteil Q'' gleich 6 95& Nm^/h vermischt
zu werden, der nicht in der Vorlage 3 behandelt wurde. Die durch Vereinigung der beiden Ströme erhaltene
Mischung F besteht aus ¥> 421 Nm /h, die unter 15 ata
verfügbar sind und etwa 46,8 1Jo CO und etwa 46,8 cja !!„
enthal ten.
Dear gesamte Energieaufwand liegt in der Größenordnung von \
1 600 kwh/h, die sich verteilen auf 700 k"rfl/h für die Vakuumpumpen und
900 k>jh/h für den Wiederverdichtungskompressor
des Gemisches H„+CO.
Natürlich ist die Erfindung keineswegs auf die beschriebenen und dargestellten Ausführungsformen beschränkt,
sondern zahlreichen Abwandlungen zugänglich, die sich für den Fachmann ohne Abweichung vom Erfindungsgedanken ergeben,
109884/1765 " 12 "
Claims (16)
1.) Verfahren zur Herstellung τοη Wasserstoff großer Reinheit
und eines Geraisches mit Wasserstoff und einem zweiten
Gasbestandteil in definierten Molanteilen aus einem Gasstrom, der Wasserstoff als überwiegenden Bestandteil und
den zweiten Gasbestandteil enthält, wobei man einen Teil des Gasstroms einer Behandlung zur Abtrennung des überschüssigen
Wasserstoffes unterzieht, eine an dem zwexten
Gasbestandteil reiche Gasfraktion gewinnt und diese Gasfraktion in den anderen Teil des Gasstromes schickt, dadurch
gekennzeichnet, daß man die Behandlung mittels Überleitens über mindestens eine Adsorptionsmasse durchführt
und die an dem zweiten Bestandteil reiche Gasfraktion im Verlauf der Desorption der Adsorptionsmasse gewinnt.
2.) Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die
Behandlung durch Überleitung des Anteiles des Stromes fe über mindestens zwei getrennte Adsorptionsstrecken in
alternierender Arbeitsweise durchgeführt wird=
3.) Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß jede Adsorptionsstrecke mindestens eine Anfangsadsorptionszone
und eine Endadsorptxonszone aufweist und daß das Gasgemisch durch Regenerierung der Massen mittels
Desorption durch Druckminderung und Vakuumanlegung bei verschiedenen Restdrücken gewonnen wird, wobei die Endzone
durch höheres Vakuum als die Anfangszone regeneriert
wlrd· 109884/1765
1 1
4.) Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3» dadurch gekennzeichnet,
daß die Adsorption in zwei Stufen bei unterschiedlichen
Drücken erfolgt, und zwar die eine Stufe während des Isobaren Arbeit ens der Adsorptionszone und
die andere Stufe während des ersten Teiles der Arbeit unter Entspannung.
5·) Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis k, dadurch gekennzeichnet,
daß ein Anstieg der Front anschließend an die Anlegung an Vakuum der isobaren Adsorptionsstufe
vorausgeht.
6.) Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet,
daß die desorbierten Fraktionen in einen anderen Teil des Hauptstromes nach Wieder-verdichtung
zurückgeschickt werden.
7·) Verfahren mch einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet,
daß der zweite Gasbestandteil aus Kohlenmonoxyd besteht.
8.) Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet,
daß der zweite Gasbestandteil aus Stickstoff besteht.
9.) Anlage zur Durchführung des Verfahrens nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß sie an
einer Hauptleitung eine Abzweigung aufweist, an der mindestens eine Adsorptionsstrecke und mindestens ein Vakuum-
109884/1765 _ lk _
gerät angeordnet sind.
10.) Anlage nach Anspruch 9> dadurch gekennzeichnet, daß zwei Adsorptionsstrecken, die vorzugsweise aus in Reihe geschalteten
Adsorbern bestehen, an der Abzweigung angeordnet
sind.
11.) Anlage nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß
^ jede Adsorptionsstrecke mindestens einen Anfangsadsorber
und einen Endadsorber in Adsorptionsrichtung aufweist und das Ende jedes Adsorbers an ein Vakuumgerät angeschlossen
ist.
12.) Anlage nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß der Anfangsadsorber an eine Batterie von parallelgeschalteten
Vakuumpumpen angeschlossen ist.
13.) Anlage nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß Ρ der Endadsorber an mindestens eine Vakuumpumpe angeschlossen ist, die die Erzielung eines höheren Vakuum gestattet
als es durch die Batterie erhalten wird.
Ik.) Anlage nach Anspruch Id. und 13, dadurch gekennzeichnet,
daß eine Pufferkapazität in der Abzweigung angeordnet ist.
15·) Anlage nach einem der Ansprüche 10 bis 14, dadurch gekennzeichnet,
daß die Endadsorber zwei Leitungen für den Aus-
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tritt von isobarem Wasserstoff bzw. von entspanntem Wasserstoff besitzen.
16.) Anlaße nach einem der Ansprüche 10 bis Ik, dadurch gekonnzeichnet,
daü zwischen den Vakuumpumpen und dem äußersten Teil der Abzxieigung ein Kompressor angeordnet
ist.
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