DE3818865A1 - Opto-elektronischer a/d-wandler mit einer mehrzahl parallel geschalteter lichtwellenleiter-interferometer - Google Patents

Description

Die Erfindung bezieht sich auf einen opto-elektronischen A/D-Wandler nach dem Oberbegriff des Patentanspruches 1.

Ein bekannter opto-elektronischer 4-Bit-A/D-Wandler der gattungs­ gemäßen Art ist aus vier integriert optischen Mach-Zehnder-Inter­ ferometern mit elektro-optischen Phasenmodulatoren aufgebaut. Die Interferometer haben einen gemeinsamen Eingang, auf den eine Laser-Lichtquelle geschaltet ist. In dieser Anordnung ist jedem Bit des zu digitalisierenden Signals ein Interferometer zugeord­ net. Das analoge Eingangssignal liegt als elektrische Spannung an den Phasenmodulatoren, die vom niedrigsten Bit (LSB) zum höchsten Bit (MSB) abnehmende Elektroden- oder Kontaktlänge haben. Die Länge ist jeweils so bemessen, daß die vier von den Photodioden an den Interferometerausgängen registrierten Interferenzsignale (Hell/dunkel-Zustände der Lichtintensität) die analoge Eingangs­ spannung im Gray-Code repräsentieren (Z-Electronic Letters, 9. Dezember 1982, Vol. VL.18. NO.25, S. 1099-1100).

Es ist weiter ein elektro-optisch multistabiles Element bekannt, bei dem es sich um einen konventionellen Fabry-Perot-Resonator mit einem elektro-optischen Kristall als Phasenmodulator zwischen den Spiegeln handelt. Die optische Resonatorlänge wird durch eine an den Modulator angelegte Spannung über den elektro-optischen Effekt gesteuert. Durch Rückkopplung des transmittierten Signals auf den Modulator wird diese Anordnung multistabil, d. h. eine kontinuier­ lich veränderte, in den Resonator eingestrahlte Eingangslicht­ leistung erzeugt ein sich stufenweise änderndes diskretes trans­ mittiertes Ausgangssignal. In der zitierten Arbeit wurden 14 stabile Stufen erzeugt (Z-Optical Engineering 19 (4) (1980), S. 456).

Es sind weiter Untersuchungen über das bistabile Verhalten und Multivibratoreigenschaften eines integriert optischen Mach-Zehnder- Interferometer mit Rückkopplung auf elektro-optische Phasenmodula­ toren bekannt (Z-IEEE J. Quantum Electron. QE 18 (12) (1982), S. 2009).

Zur on-line-Verarbeitung von Meßwerten mit elektronischen Rechen­ maschinen werden Analog-zu-Digital-Wandler (ADC′s) benötigt. Diese konvertieren ein analoges, zeitabhängiges Meßsignal in festen Zeitintervallen in ein diskretisiertes Ausgangssignal, wobei den einzelnen Meßwerten binär kodierte Worte von typischerweise 8 bis 16 Bit Länge zugeordnet werden. Zur Minimierung des bei der Digi­ talisierung eintretenden Informationsverlustes sollte die Takt­ frequenz möglichst hoch und die Bitlänge der Worte für die einzel­ nen Meßwerte möglichst groß sein.

Für die Konvertierung optischer Signale, wie sie von den seit einigen Jahren entwickelten Lichtwellenleiter-(Glasfaser-)sensoren geliefert werden, wäre es von Vorteil, wenn auch die Analog- Digital-Wandlung optisch oder elektro-optisch durchgeführt werden könnte.

Im Gegensatz zur konventionellen binären Kodierung mit bistabilen elektronischen Flip-Flops eröffnet die (elektro-)optische Multi­ stabilität die Möglichkeit einer mehrwertigen Kodierung, eine Per­ spektive, die auch im Hinblick auf eine z. Zt. diskutierte mehr­ wertige Logik in optischen Rechnern von Interesse ist. Eine mehr­ wertige Kodierung führt zur Reduzierung der Anzahl der für die Wandlung erforderlichen Bausteine des ADC′s. Die Verwendung inte­ griert elektro-optischer Modulatoren mit Frequenzbandbreiten im GHz-Bereich läßt außerdem sehr hohe Abtastfrequenzen möglich er­ scheinen.

Aufgabe der Erfindung ist es, einen Weg aufzuzeigen, mit dem bei einem opto-elektronischen A/D-Wandler der gattungsgemäßen Art direkt eine binäre, oder durch Ausnutzung der Multistabilität z.B. auch hexadezimale oder dezimale Kodierung des angelegten Analog­ wertes möglich ist, wobei der Analogwert eine Lichtintensität oder aber eine Spannung sein kann.

Diese Aufgabe wird gemäß der Erfindung gelöst durch die im Kenn­ zeichen des Patentanspruches 1 herausgestellten Merkmale.

Zweckmäßige Ausgestaltungen sind Gegenstand der Unteransprüche.

Die Erfindung ist in der Zeichnung beispielsweise veranschaulicht und im Nachstehenden im einzelnen anhand der Zeichnung beschrie­ ben.

Fig. 1 zeigt schematisch als Basiselement eines optischen ADC ein faseroptisches Michelson-Interferometer mit seiner Beschaltung.

Fig. 2 zeigt ein Diagramm einer typischen Hysteresekurve mit den stationären Werten der Ausgangsintensitäten als Funktion des Pro­ portionalitätsfaktors.

Fig. 3 zeigt schematisch ein Element eines A/D-Wandlers, der mit einer variablen Lichtintensität beaufschlagt wird.

Fig. 4 zeigt in gleicher Darstellung wie in Fig. 3 ein Element eines A/D-Wandlers, der mit einer variablen Eingangsspannung be­ aufschlagt wird.

Fig. 5 zeigt eine Prinzip-Darstellung eines A/D-Wandlers mit drei parallelen multistabilen Interferometern und dezimaler Kodierung.

Der im folgenden beschriebene ADC besteht aus einem System mitein­ ander verkoppelter multistabiler Interferometer als ADC-Grundbau­ steinen, wobei für den Aufbau Lichtwellenleiter in Form von Mono­ mode-Glasfasern oder auf der Basis integrierter Optik Verwendung finden.

Das Basiselement des optischen ADC ist ein Michelson- oder Mach- Zehnder-Interferometer mit Rückkopplung des Ausgangssignals auf einen Phasenmodulator, der die optische Weglänge eines der beiden Interferometerarme beeinflußt (z. B. durch mechanische Dehnung der Glasfaser). Bild 1 zeigt dies am Beispiel eines aus Monomode-Glas­ fasern aufgebauten Michelson-Interferometers mit einem piezoelek­ trischen Phasenmodulator 26, der einen Abschnitt der Faser 14 mechanisch dehnen kann. Das Lichtbündel aus einem Laser 2 (He-Ne- oder Halbleiterlaserdiode) wird mittels einer Fokusierungsoptik 6 (z. B. Mikroskopobjektiv) in den Eingangsarm 8 des Interferometers eingekoppelt. Der optische Isolator 4 unterdrückt Rückreflexe in den Laser, die zu Instabilitäten führen können. Die Eingangslicht­ welle wird im faseroptischen Strahlteiler 10 (3 dB-Koppler) zu je 50% in den Referenzarm 12 und Signalarm 14 eingekoppelt, wo die Teilwellen von den verspiegelten Endflächen 16 und 18 zum Strahl­ teiler 10 zurückreflektiert werden. Die Überlagerung im Strahl­ teiler ergibt ein Interferenzsignal in Form einer Ausgangslicht­ leistung P _±, die von der optischen Wegdifferenz zwischen beiden Interferometerarmen abhängt. Das Interferenzsignal P ₊ wird am Ausgangstor 20 des Interferometers von einer Photodiode 22 mit Konversionsfaktor k in eine proportionale Spannung umgewandelt, und liegt mit einer Zeitkonstanten τ nach einer Verzögerungszeit T um einen Faktor g verstärkt (Verstärker 24) als Steuerspannung U am (in diesem Beispiel piezoelektrischen) Phasenmodulator 26. Die Spannung U (proportional zu P ₊) ist gleichzeitig das Ausgangssignal dieses ADC-Bausteins. P _- wird durch den optischen Isolator 4 von der Laserdiode abgeblockt.

Das stationäre Verhalten der Anordnung erhält man aus der Glei­ chung für die Ausgangsleistung eines Zweiarminterferometers:

wobei der Transmissionsfaktor T und der Modulationsindex µ (Inter­ ferenzkontrast) durch die Doppelbrechung der Lichtwellenleiter, das Teilungsverhältnis (Reflektivität) des Kopplers (Strahltei­ lers) und die Polarisation der ein- bzw. ausgekoppelten Licht­ wellen bestimmt werden. Φ _b ist ein konstanter Phasenterm, der durch eine Biasspannung U _b an Klemme 28 am Phasenmodulator eingestellt werden kann. Das ± Vorzeichen entspricht der Phasenverschiebung von π zwischen den beiden Ausgangssignalen des Interferometers. In Fig. 1 wird P ₊ als Ausgangssignal genommen. Δ Φ=π U(t)/U _π ist die durch den Modulator gesteuerte Phasendifferenz zwischen den beiden Interferometerarmen, und damit eine Funktion der Modulatorspannung U(t), Δ Φ=π für U=U _π .

Aufgrund der Rückkopplung kann die Modulatorspannung zur Zeit t als Funktion der Lichtleistung geschrieben werden:

Der zweite Term auf der rechten Seite berücksichtigt die endliche Zeitkonstante τ des rückgekoppelten Systems, die bei integriert optischen Modulatoren in die Größenordnung von τ ≈ 1ns kommt. Bei Verwendung piezoelektrischer Modulatoren müssen wegen der mecha­ nischen Resonanzeigenschaften dieser Elemente noch höhere Ablei­ tungen in U berücksichtigt werden.

Durch Einsetzen von (2) in (1) erhält man eine Differenzen-Diffe­ rentialgleichung, die das dynamische Verhalten eines Mach-Zehnder- oder Michelson-Interferometers mit elektro-optischer Rückkopplung beschreibt:

wobei T die Rückkoppelverzögerungszeit ist (nicht zu verwechseln mit dem Transmissionsfaktor T), G=kgP _o T/U _π und u(t)=U(t)/U _π , u _b =U _π /U als dimensionslose Spannungen eingeführt wurden. Glg. (3) wurde in DFVLR-Mitt. 87/21 im Hinblick auf Multistabilität untersucht. Hier interessiert in erster Linie das stationäre Verhalten. Dies wird durch die Funktionsgleichung

beschrieben. Fig. 2 zeigt die stationären Fixpunkte u* als Funktion des Proportionalitätsfaktors G (proportional zur Ein­ gangsleistung P _o und zur Verstärkung g). Das Charakteristikum dieser Kurve ist das Hystereseverhalten der stationären Aus­ gangssignale u* des Systems in Abhängigkeit von G. Bei konti­ nuierlicher Erhöhung von P _o wird das Ausgangssignal nur wenig anwachsen, bis es bei bestimmten Werten von P _o auf ein höheres Niveau springt, wo sich der Vorgang wiederholt. Die Intervalle zwischen den Plateaus der dimensionslosen Ausgangsspannung betragen etwa Δ u* ≈ 2. Eine Abschätzung für die digitale Auflösung des einzelnen multistabilen Elements erhält man über die relativen Maxima von G(u*), indem man den cosinus-Term in Glg. (4) mit -1 annähert:

Die Auflösung in G (Steigung des "Aufwärts"-zweiges der Hysterese­ kurve in Fig. 2) wird also durch den Modulationsindex µ (Inter­ ferenzkontrast) bestimmt.

Die stationären Lösungen von Glg. (3), wie sie in Fig. 2 gezeigt sind, sind nur unter bestimmten Bedingungen auch stabil (DFVLR- Mitt. 87/21, S. 243). Die Nichtlinearität des rückgekoppelten Systems führt ab gewissen G-Werten, sogenannten Bifurkations­ punkten, zunächst zu periodischem und schließlich zu chaotischem Verhalten des Ausgangssignals. Die stabilen Bereiche der statio­ nären Lösungen sind durch das Verhältnis der Rückkoppel-Verzöge­ rungszeit T zur Modulatorzeitkonstanten τ gegeben: Je kleiner T/τ, desto größer ist der G-Bereich für stabile Lösungen u*, und ent­ sprechend mehr Sprünge in u* sind möglich (z. B. µ=0,5; T/τ=10 : 46 Sprünge im Bereich G=0...200). Für Multistabilität muß allge­ mein T/τ «1 sein.

Faseroptische multistabile Interferometer mit Rückkopplung über einen piezoelektrischen Phasenmodulator erlauben bei geeigneter Wahl von τ (einstellbar z. B. durch eine zum PZT 26 parallelge­ schaltete Kapazität 30: z. B. τ ≈ 10^-3s bei T≈ 10 µs) und bei genügend kleinem Modulationsindex µ grundsätzlich sehr viele diskrete Stufen im Ausgangssignal.

Im Hinblick auf die Miniaturisierbarkeit werden für den ADC be­ vorzugt integriert optische Interferometer mit elektro-optischen Phasenmodulatoren verwendet. Solche Komponenten auf der Basis von LiNB-Kristallen mit Ti-diffundierten Wellenleitern sind bekannt. Ein weiterer Vorteil eines solchen integriert optischen Chips ist die über den linearen elektro-optischen Effekt ermöglichte hohe Modulationsfrequenz bis in den GHz-Bereich.

Fig. 3 zeigt eine Ausführungsform eines aus zwei hintereinander­ geschalteten Mach-Zehnder-Interferometern 310, 330 bestehenden Basiselementes eines opto-elektronischen ADC. Das zweite Inter­ ferometer 330 mit Eingangstor 32 und Ausgangstor 34 ist das multi­ stabile Element, während das erste Interferometer 310 als elektro- optischer Phasenmodulator dient. Beide Interferometer 310, 330 sind über Elektroden 311, 312, 313 bzw. 331, 332, 333 steuerbar. Die Elektroden 311, 312 bzw. 331, 332 sind parallel geschaltet und mit Eingangsklemmen 70 bzw. 46 verbunden. Die Elektrode 313 liegt an einer positiven Vorspannung (+), während die Elektrode 333 an Masse liegt. Mit Spannungsimpulsen an der Klemme 70 wird die in Tor 72 eingekoppelte Eingangslichtleistung P _o als zu digitalisie­ rendes analoges Signal, das am Tor 32 anliegt, periodisch ausge­ schaltet, um dadurch das multistabile Interferometer 330 für jede neue Digitalisierung auf 0 zu setzen. Im einzelnen wird hierauf weiter unten unter Bezug auf Fig. 5 eingegangen. Dadurch werden die Sprünge im "Aufwärts"-Zweig der in Fig. 2 dargestellten G-u*- Charakteristik für die Digitalisierung benutzt.

Die Übertragungscharakteristik des multistabilen Mach-Zehnder- Interferometers wird wie die des Michelson-Interferometers durch Glg. (1) bis (3) beschrieben, wobei hier P ₊ zu einer Photodiode 36 gelangt, während P _- vom Substrat absorbiert wird. Das Verzwei­ gungsverhältnis für die eingekoppelte Lichtleistung im Eingangs- Richtkoppler des zweiten, multistabilen Interferometers 330 und damit der Interferenzkontrast µ wird durch Unsymmetrie der Inter­ ferometerarme 38, 40, hervorgerufen durch ungleiche Durchmesser oder Verzweigungswinkel, bestimmt. Integration von Photodiode 36 und Verstärker 42 auf demselben Chip wie die Interferometer 310, 330 ist denkbar, aber nicht notwendig. Der Ausgang der Photodiode 36 ist einem Verstärker 42 aufgeschaltet, dessen Ausgangssignal an den beiden Elektroden 331, 332 des Interferometers 330 anliegt. An der Klemme 44 liegt die Offsetspannung U _b an. An einer Klemme 46 wird das digitalisierte Ausgangsignal U abgenommen. Falls die Rückkoppel-Verzögerungszeit in dieser Anordnung aufgrund der Ver­ zögerungen im Verstärker größer als die Zeitkonstante τ ist, muß letztere durch geeignete Maßnahmen vergrößert werden, um durch hinreichend kleines T/τ die gewünschte Zahl von stabilen Zuständen des Interferometers zu erhalten.

Bei den Ausführungen nach Fig. 4 wird zur Digitalisierung eines elektrischen Analogsignals Licht konstanter Intensität aus einer Laserdiode 68 in das Eingangstor 72 des ersten Interferometers 310 eingekoppelt. An der Klemme 70 liegt ein elektrisches Analogsignal U _IN an. Der Ausgang des zweiten, multistabilen Interferometers 330 kann in diesem Fall z. B. durch periodisches Ausschalten der Laserdiode 68 vor jedem Meßzyklus auf 0 gesetzt werden. Für das erste Interferometer 310, das als elektro-optischer Schalter oder Modulator wirkt, ist µ = T = 1. Die Mittelelektrode 313 wird auf konstanter positiver Vorspannung (+) gehalten, so daß Φ _B =π/2 und der Arbeitspunkt somit im steilen Teil der Kennlinie liegt. Kleine Spannungsänderungen am Kontakt 70 erzeugen dann über Δ Φ(U _s ) pro­ portionale Ausgangsleistungsänderungen des Interferometers 310 und damit Änderungen der Eingangsleistung des multistabilen Interfero­ meters 330.

Ein einzelnes multistabiles Interferometer, wie es vorstehend unter Bezug auf Fig. 3 und 4 beschrieben ist, kann ein sich kontinuierlich änderndes Eingangssignal in diskrete Ausgangs­ zustände (Lichtintensitäten oder elektrische Spannungen) um­ wandeln, wobei die maximale Anzahl theoretisch durch den Inter­ ferenzkontrast µ und die charakteristischen Zeiten des Systems bestimmt wird. In der Praxis wird die Maximalzahl stabiler Zu­ stände außerdem durch die maximale mit dem Modulator erreichbare Phasenverschiebung begrenzt. Jeder Sprung zu einem nächsthöheren Zustand erfordert eine Phasenverschiebung von Δ Φ=2π rad.

Während mit piezoelektrischen Modulatoren in Glasfaserinterfero­ metern über mechanische Faserdehnung hundert und mehr diskrete Zustände eingenommen werden können, erlauben elektro-optische Modulatoren nur um eine Größenordnung kleinere Maximalzahl von Sprüngen, abhängig u. a. von der Elektrodenlänge des elektro- optischen Phasenmodulators. Unter diesem Gesichtspunkt ist die Verwendung von multistabilen Michelson-Interferometern anstelle von Mach-Zehnder-Anordnungen von Vorteil, weil die Phasenver­ schiebung der Lichtwellen bei gleicher Modulatorspannung im ersten Fall doppelt so hoch ist.

Weil T/τ mit wachsender Zahl stabiler Zustände kleiner werden muß, reduziert sich damit zwangsläufig auch die Geschwindigkeit der Anordnung. Die schnellste Wandlung kann bei binärer Kodierung mit zwei stabilen Zuständen erreicht werden, wobei dann die Zahl aufgelöster Bits gleich der Zahl der Interferometer im ADC ist. In der Praxis wird man einen Kompromiß zwischen einer möglichst hoch­ wertigen Kodierung und hoher Wandlungsgeschwindigkeit eingehen.

Aus den genannten Gründen erfordert der Aufbau z. B. eines 10-Bit- ADC′s auch bei mehrwertiger Kodierung eine Verkopplung mehrerer multistabiler Interferometer zu einer Kaskade. Bild 5 zeigt den Aufbau eines ADC′s am Beispiel von drei verkoppelten Elementen. Einem Bauelement 148 mit den kaskadierten multistabilen Elementen 248, 249, 250 vorgeschaltet ist ein Bauelement 50 mit einem elektro-optischen Schalter 151 und ein Bauelement 152 mit einem glasfaseroptischen oder integriert optischen 1×3-Koppler 153, der die an seinem Eingang 154 anliegende zu digitalisierende Ein­ gangslichtintensität gleichmäßig auf die drei Interferometer 248, 249, 250 verteilt. Alle Komponenten dieser drei Bauelemente können auf einem einzigen integriert optischen Chip untergebracht werden.

Die drei Interferometer 248, 249, 250 unterscheiden sich durch die Rückkopplungsverstärkung g und den Interferenzkontrast µ. Dadurch digitalisieren die Interferometer das analoge optische Eingangs­ signal P _IN, das am Eingangstor 60 anliegt, jeweils mit unter­ schiedlicher Auflösung. Die Verhältnisse µ _a /µ _b /µ _c und g _a /g _b /g _c können z. B. so gewählt sein, daß der Analogwert im Dezimalsystem kodiert an den Ausgängen 270, 271, 272 erscheint. Dazu sind z. B. die Werte nach folgender Tabelle der möglichen Wertekombinationen für Rückkoppelverstärkung g und Modulationsindex µ eines dezimal kodierten ADC einzustellen.

Bei diesen Werten springt Interferometer 249 bei einer zehnfach und Interferometer 248 bei einer hundertfach höheren Lichtleistung als Interferometer 250 auf den nächsthöheren stabilen Zustand.

Die drei Interferometer sind elektrisch so verschaltet, daß beim Sprung eines höherwertigen Interferometers (z. B. 249) der ent­ sprechende Spannungswert, der von der Photodiode 267 abgegeben wird, im Rückkoppelkreis 268 als Offsetspannung von der aktuellen Modulatorspannung, die über den Verstärker 262 des niedrigerwer­ tigen Interferometers 250 an dessen parallel geschalteten Elektro­ den 265 anliegt, subtrahiert wird. Durch diese Verschaltung wird die Modulatorspannung der Interferometer 250 und 249 bei konti­ nuierlicher Erhöhung der Eingangslichtintensität P _o jeweils beim zehnten Sprung auf den Anfangswert zurückgesetzt. Ein analoges Eingangssignal kann mit dieser Anordnung in maximal 999 Inkremente bei dezimaler Kodierung zerlegt werden. Die an den Elektroden an­ liegende Spannung wird bei jedem der drei Interferometer heraus­ geführt und digital angezeigt. Die dezimale Anzeige umfaßt damit den Bereich von 000 bis 999.

Bei der vorstehend beschriebenen Ausführung muß das zu digitali­ sierende Analogsignal aufgrund der erwähnten Hysterese-Charak­ teristik der multistabilen Elemente vor jedem neuen Digitalisie­ rungsvorgang auf 0 rückgesetzt werden. Die Digitalisierung wird damit jeweils im "Aufwärts"-Hysteresezweig der Spannungs-Ver­ stärkungs-Charakteristik (Fig. 2) durchgeführt. Das Rücksetzen kann erfolgen über eine Rücksetz-(Reset-)Spannung, die über eine Reset-Anschlußklemme 51 an den Elektroden 52 des Schalters 151 periodisch getaktet angelegt wird. Es ist auch ein Rücksetzen dadurch möglich, daß die beiden parallel geschalteten Elektroden 263, 264, 265 der Interferometer 248, 249, 250 auf das Potential der jeweiligen dritten Elektrode 273, 274, 275 gelegt werden, die vorzugsweise Massepotential hat. Dadurch wird der Durchgang durch den Schalter 151 gesperrt bzw. es werden die Interferometer 248, 249 und 250 jeweils auf 0 gesetzt.

Mit einer veränderten Anordnung läßt sich auch der "Abwärts"- Hysteresezweig für die Digitalisierung ausnutzen. Dies hat den Vorteil, daß bei ansonsten gleichen Parametern ein Vielfaches an stabilen Zuständen gegenüber dem Arbeiten im "Aufwärts"-Hyste­ resezweig erreichbar ist. Dazu können die multistabilen Inter­ ferometer 248, 249 und 250 vor jedem Digitalisierungstakt statt auf 0 über den Schalter 151 auf maximale Eingangsintensität geschaltet werden. Zu diesem Zweck wird in den elektro-optischen Schalter 151 anstelle eines zu digitalisierenden optischen Signals eine konstante ausreichend hohe Lichtleistung (z. B. aus einer Laserdiode 278) eingekoppelt, die vor jedem Digitalisierungsvor­ gang ausgeschaltet wird, so daß danach nur noch der (niedrigere) Signalpegel eines analogen Eingangssignals in die multistabilen Interferometer 248, 249, 250 eintritt. Dieses analoge Eingangs­ signal (P′ _IN) kann hinter dem Schalter 151 in ein zusätzliches Eingangstor 61 für den anschließenden 2×3-Koppler 153 einge­ koppelt werden. Eine weitere Möglichkeit für das Rücksetzen beim Arbeiten im "Abwärts"-Hysteresezweig besteht darin, die Elektroden 263, 264, 265 der Interferometer 248, 249, 250 periodisch getaktet an einen Spannungspegel anzulegen, der höher liegt als der höchste zu erwartende Signalpegel.

Da die Steigung des "Abwärts"-Hysteresezweiges der u*-G-Kennlinie (Fig. 2) eines multistabilen Interferometers (d. h. seine digitale Auflösung nach Glg. (5)) im Gegensatz zur Steigung des "Aufwärts"-Zweiges nicht vom Interferenzkontrast µ abhängt, muß die unterschiedliche digitale Auflösung der verschiedenen Interferometer des ADC in diesem Fall auf andere Art eingestellt werden. Zu diesem Zweck können die einzelnen Interferometer 248, 249, 250 mit unterschiedlich langen Elektroden 263, 264, 265 an den elektro-optischen Modulatoren versehen werden. Das Interfero­ meter mit der höchsten Auflösung enthält dabei die längsten Elektroden. Dadurch wird in Glg. (3) U _π kleiner. Anstelle der Wertepaare (g, µ) werden bei der Verwendung des "Abwärts"-Hyste­ resezweiges dann für die gewünschte Kodierung (binär, hexadezimal, dezimal) die Paare (g, U _π für die einzelnen Interferometer des ADC entsprechend eingestellt.

Die Schaltung nach Fig. 5 kann prinzipiell auch für die Auflösung und Anzeige analoger elektrischer Signale verwendet werden, wie sie im Prinzip unter Bezug auf Fig. 4 beschrieben ist. Das Signal liegt hierbei an der Eingangsklemme 51 der Elektrode 52 des Schal­ ters 51 an, während über das Eingangstor 60 des Schalters 151 ein periodisch getaktetes optisches Signal dem Schalter anliegt. Auch eins der übrigen vorbeschriebenen Reset-Verfahren kann verwendet werden.

Claims (13)

1. Opto-elektronischer A/D-Wandler mit einer Mehrzahl parallel geschalteter multistabiler Lichtwellenleiter-Interferometer, die von einer einzelnen Eingangslichtquelle beaufschlagt sind, bei dem die optischen Weglängen der Interferometerarme durch steuerbare elektrische Felder zwischen parallel zu den Interferometerarmen angeordneten Elektroden bestimmt sind, und bei dem jedem der multistabilen Interferometer eine Photodiode nachgeschaltet ist, mit der jeweils das Ausgangs­ signal der Interferometer in eine elektrische Spannung um­ gewandelt wird, die zur Anzeige gebracht wird, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Ausgangsspannung der Photodioden je­ weils auf die Elektroden geschaltet wird, daß die Ausgangs­ signalspannung eines höherwertigen Interferometers dem Ver­ stärker des niedrigwertigeren Interferometers als Offset- Spannung aufgeschaltet ist, daß die Ausgangsspannung der Verstärker jeweils als Digitalsignal abgenommen wird, und daß Mittel zur Erzeugung eines periodisch getakteten Reset- Signals vorgesehen sind.

2. Opto-elektronischer A/D-Wandler nach Anspruch 1, dadurch ge­ kennzeichnet, daß dem Eingang der parallelen multistabilen Interferometer ein über seine Elektroden steuerbares Ein­ gangs-Interferometer vorgeschaltet ist.

3. Opto-elektronischer A/D-Wandler nach Anspruch 2, dadurch ge­ kennzeichnet, daß das Eingangsinterferometer von einer Licht­ quelle konstanter Intensität beaufschlagt ist und daß an seinen Elektroden eine analoge Spannung anliegt.

4. Opto-elektronischer A/D-Wandler nach Anspruch 2, dadurch ge­ kennzeichnet, daß das Interferometer als Unterbrecher steuer­ bar ist.

5. Opto-elektronischer A/D-Wandler nach Anspruch 1, dadurch ge­ kennzeichnet, daß das durch Elektroden erzeugte Feld der multistabilen Interferometer periodisch auf einen Ausgangs­ wert setzbar ist.

6. Opto-elektronischer A/D-Wandler nach Anspruch 5, dadurch ge­ kennzeichnet, daß für das Reset-Signal Mittel vorgesehen sind, mit denen das Potential der steuerbaren Elektroden der multistabilen Interferometer auf das Potential der Masseelek­ trode schaltbar sind.

7. Opto-elektronischer A/D-Wandler nach Anspruch 5, dadurch ge­ kennzeichnet, daß für das Reset-Signal Mittel vorgesehen sind, mit denen das Potential der steuerbaren Elektroden der multistabilen Interferometer auf einen Pegel anhebbar ist, der größer ist als der maximale Signalpegel.

8. Opto-elektronischer A/D-Wandler nach Anspruch 1, dadurch ge­ kennzeichnet, daß als Reset eine periodisch auf den gemein­ samen Eingang der multistabilen Interferometer schaltbare Konstantlichtquelle vorgesehen ist.

9. Opto-elektronischer A/D-Wandler nach Anspruch 8, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Elektroden der multistabilen Interfero­ meter periodisch auf ein Reset-Potential schaltbar sind.

10. Opto-elektronischer A/D-Wandler nach Anspruch 8, dadurch ge­ kennzeichnet, daß die Lichtquelle periodisch getaktet ist.

11. Opto-elektronischer A/D-Wandler nach Anspruch 9, dadurch ge­ kennzeichnet, daß das Reset-Potential einen Pegel größer als der maximale Signalpegel hat.

12. Opto-elektronischer A/D-Wandler nach Anspruch 9, dadurch ge­ kennzeichnet, daß der Reset-Pegel dem Massepegel entspricht.

13. Opto-elektronischer A/D-Wandler nach Anspruch 4, dadurch ge­ kennzeichnet, daß parallel zu dem Interferometer ein von einer Nutzlichtlichtquelle beaufschlagter Lichtwellenleiter auf den gemeinsamen Eingang der multistabilen Interferometer geführt ist.