DE3823732A1 - Katalysator zum kracken von ozon - Google Patents
Katalysator zum kracken von ozonInfo
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf einen Katalysator
zum katalytischen Kracken von Ozon in einem Ozon
enthaltenden Gas und insbesondere auf einen Katalysator
zum Kracken von Ozon, der aktives Manganoxyd gleichmäßig
verteilt in großer Menge eingelagert, was günstig
für die Ozonkrackaktivität und die Lebensdauer der
katalytischen Aktivitäten ist.
Da Ozon eine starke oxydierende Wirkung hat, wird
es weitgehend zur Reinigung und Sterilisation von
Leitungswasser, zur Behandlung von Abwasser oder
Fabrikationsabfällen sowie zum Denitrieren und zur
Geruchlosmachung von Abgasen verwandt, jedoch ist
es üblich, einen Überschuß an Ozon zu verwenden,
um eine völlige Oxydationsbehandlung durchzuführen.
Aus diesem Grunde bleibt eine überschüssige Menge
an Ozon üblicherweise ohne Reaktion.
Ozon wird auch von elektrofotografischen Kopiermaschinen,
die Koronasysteme enthalten, erzeugt.
Wie bekannt, hat Ozon einen schlechten Einfluß auf
den menschlichen Körper und es ist deshalb notwendig,
dieses überflüssige Ozon durch Zersetzung zu entfernen.
Manganoxyd ist üblicherweise bekannt als Katalysator
für das katalytische Kracken von Ozon und verschiedene
Methoden zur Erzeugung desselben sind bisher entwickelt
worden.
Beispielsweise ist eine Herstellungsart für aktives
Manganoxyd entwickelt worden, die darin besteht,
daß man Sauerstoff oder Luft in eine wäßrige Lösung
von Mangansulfat in Anwesenheit einer gleichwertigen
Menge von Ammoniak einführt, um Mangan zu oxydieren
(japanisches Patent Nr. 51-4 094). Es ist auch berichtet
worden, aktives Manganoxyd dadurch herzustellen,
daß man Kaliumpermanganat einer sauren wäßrigen Lösung
von Mangansalz zufügt und die Lösung altert (japanisches
Patent Nr. 51-71 299). Keiner dieser früheren Katalysato
ren ist jedoch in bezug auf seine katalytischen Aktivi
täten und seine Lebensdauer zufriedenstellend.
Das japanische Patent Nr. 58-1 83 928 offenbart γ-MnO2,
hergestellt auf drei Arten, wobei vorgeschlagen wird,
das so erhaltene Manganoxyd in Körnerform oder Honigwa
benform zu bringen und zwar in Kombination mit einem
anorganischen Bindematerial oder eine Katalysatordeck
schicht durch Auftragen des Katalysators auf eine
Oberfläche einer Apparatur zu bilden. Das japanische
Patent Nr. 56-70 823 offenbart eine Methode zum Aufbringen
von Manganoxyd auf einen Träger durch eine Wasch-Be
schichtungs-Methode, jedoch kann eine zufriedenstellende
Katalysatoraktivität im Verhältnis zu der aufgetragenen
Menge an Mangandioxyd nicht erzielt werden und die
Katalysatorlebensdauer ist ebenso nicht zufriedenstel
lend.
Die Behandlung von entweichendem Ozon ist im allgemeinen
begleitet von der Behandlung einer großen Gasmenge,
und es ist deshalb notwendig, den Druckverlust durch
das Katalysatorbett zu reduzieren. Demgemäß ist bisher
ein von einem Träger getragener Katalysator in großem
Umfange verwendet worden. Das japanische Patent Nr.
53-87 927 offenbart eine Methode zum Imprägnieren
von Aktivkohle mit Manganoxyd, oder vorher ein Vermischen
von Manganoxyd mit Aktivkohleausgangsmaterial. Das
japanische Patent Nr. 53-14 688 offenbart eine Methode
zum Imprägnieren teilchenförmiger Tonerde mit Mangansul
fat und einem anschließenden Kalzinieren desselben.
Um den Druckverlust durch eine Katalysatorschicht
zu verbessern ist es bereits vorgeschlagen worden,
Mangandioxyd auf Füllkörper wie z. B. Raschig-Ringe
oder dergleichen durch Beschichten aufzubringen (japani
sches Patent Nr. 55-73 323) oder auf der Oberfläche
einer monolithischen Trägerbasis durch Beschichten
aufzubringen (japanisches Patent Nr. 56-1 66 942).
Alle diese üblichen Methoden konnten jedoch weder
einen Anstieg bei der effektiven Katalysatormenge
noch eine Verbesserung der Katalysatorlebensdauer
herbeiführen.
Um den Druckverlust bei einem Katalysator zu vermindern
und die Aufbereitungsrate bei den Abgasen zu verbessern,
wurden in letzter Zeit Forschung und Entwicklung
betreffend die Trägerstrukturen zum Aufnehmen eines
Katalysators im beträchtlichen Umfange vorangetrieben.
Insbesondere ist eine Honigwabenstruktur als eine
hervorragende Struktur bekannt, da sie den Druckverlust
reduziert und die Kontaktfläche vergrößert. Bis jetzt
sind viele Honigwabenstrukturen durch Extrudieren
von keramischen Massen wie z. B. Cordierit, Mullit
und dergl. hergestellt worden,
jedoch haben die bekannten in konventioneller Weise
hergestellten Honigwabenstrukturen, die durch Sintern
der oben erwähnten keramischen Massen hergestellt
wurden, Nachteile, die darin bestehen, daß das zu
behandelnde Gas parallel zu den Wänden der Zellen
strömt und daß es deshalb schwierig ist, große Kontakt
flächen sicherzustellen. Um die Kontaktfläche zu
vergrößern ist es notwendig, die Wand einer Zelle
dünner zu machen und die Anzahl der Zellen pro Quer
schnittsfläche zu vergrößern, wobei ein solcher Aufbau
zu einer Schwächung der Festigkeit der Trägerstruktur
führt.
Viele der oben erwähnten üblichen Manganoxydkatalysatoren
haben eine geringe katalytische Aktivität pro Volumen
einheit. Einige dieser Katalysatoren haben eine genügende
katalytische Aktivität, aber ihre Katalysatorlebensdauer
ist nicht immer zufriedenstellend.
Außerdem ist eine effektive eingelagerte Menge an
üblichen Katalysatoren nicht groß genug und sie können
während der Ozon-Krack-Reaktion einem Abbau der Kataly
satorwirkung nicht widerstehen. Daher haben übliche
Katalysatoren die Nachteile, daß es schwierig ist,
die innewohnende katalytische Aktivität von aktivem
Manganoxyd zur Wirkung zu bringen und die Katalysator
lebensdauer ist kurz.
Demgemäß ist es Aufgabe der Erfindung, einen Katalysator
zum Kracken von Ozon zu schaffen, der aktives Manganoxyd
in einer hohen effektiven Menge aufweist und der
eine lange Katalysatorlebensdauer sowie eine beständige
und hohe Katalysatoraktivität aufweist.
Als Ergebnis der Forschung zur Erreichung dieses
Zieles ist ein Katalysator zum Kracken von Ozon mit
hoher Aktivität gefunden worden, der eine Katalysatorle
bensdauer aufweist, welche wesentlich höher ist als
diejenige von üblichen Katalysatoren und der nicht
an einem Abbau der Katalysatorwirkung während der
Ozon-Krack-Reaktion leidet und seine hohe Aktivität
behält. Der gewünschte Katalysator nach der Erfindung
kann dadurch erhalten werden, daß man aktives Manganoxyd
gleichmäßig in einem Träger in einer größeren Menge
als es bisher bei den konventionellen Katalysatoren
der Fall war, dispergiert und daß man eine große
Menge an freien Poren wirksam für die Gasdiffusion
zwischen Trägerfasern beibehält, wodurch die wirksame
Oberfläche des aktiven Manganoxyds vergrößert wird.
Die oben erwähnte Aufgabe der Erfindung kann dadurch
gelöst werden, daß man einen Katalysator zum Kracken
von Ozon schafft, der aktives Manganoxyd, eingelagert
in einem Träger bestehend aus Keramikfasern, aufweist
und der dadurch gekennzeichnet ist, daß das aktive
Manganoxyd in dem aus Keramikfasern bestehenden Träger
in einer Menge von mehr als 20 g/l (bezogen auf die
Basis Mangan) derart eingelagert ist, daß Mikroporen
von 100 bis 2000 Å im Durchmesser in einer Menge
von mehr als 0,02 cm3/g vorhanden sind und daß der
aus Keramikfasern bestehende Träger aus Wänden zusammen
gesetzt ist, die freie Poren mit einem Durchmesser
von mehr als 5000 Å in einer Menge von mehr als 0,1 cm3/g
aufweisen.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Zeichnung
und anhand von Herstellungsbeispielen näher erläutert.
Fig. 1 zeigt Kurven, die das Verhältnis zwischen
Betriebszeit und Ozon-Krack-Umwandlung illu
strieren und zwar aufbereitet aus den Ergebnissen
von Wirksamkeitstesten von verschiedenen
Katalysatoren, ausgeführt unter den Krack-Bedin
gungen von Ozon gemäß Beispiel 1. Kurve A
zeigt die Umsetzungsveränderung in Abhängigkeit
vom Zeitablauf betreffend den Katalysator
A gemäß der vorliegenden Erfindung, der entspre
chend Beispiel 1 hergestellt ist; Kurve B
zeigt die Umsetzungsveränderung von Katalysator
B gemäß der vorliegenden Erfindung, hergestellt
entsprechend Beispiel 2; Kurve P zeigt die
Umsetzungsveränderung eines Vergleichskatalysa
tors P, hergestellt gemäß Vergleichsbeispiel 1;
und Kurve Q zeigt die Umsetzungsveränderung
des Vergleichskatalysators Q, hergestellt
gemäß Vergleichsbeispiel 2.
Fig. 2 (A) zeigt ein Röntgenstrahlen-Beugungsbild
des Katalysators A gemäß der vorliegenden
Erfindung, hergestellt gemäß Beispiel 1 und
Fig. 2 (B) zeigt ein Röntgenstrahlen-Beugungsbild
des Vergleichskatalysators P, hergestellt
gemäß Vergleichsbeispiel 1.
Fig. 3 (A) zeigt ein Röntgenstrahlen-Beugungsbild
des Katalysators C der vorliegenden Erfindung,
hergestellt gemäß Beispiel 3 und Fig. 3 (B)
zeigt ein Röntgenstrahlen-Beugungsbild des
Vergleichskatalysators R, hergestellt gemäß
Vergleichsbeispiel 3.
Fig. 4 zeigt Kurven, die die Umsetzungsveränderung
in Abhängigkeit vom Zeitablauf in bezug auf
den Katalysator C in Beispiel 3 und diejenige
des Vergleichskatalysators R, hergestellt
im Vergleichsbeispiel 3 illustrieren.
Fig. 5 ist eine elektromikroskopische Fotografie,
die die Oberflächenbeschaffenheit des Katalysa
tors C der vorliegenden Erfindung, hergestellt
gemäß Beispiel 3, zeigt und
Fig. 6 ist eine
mikroskopische Fotografie, die die Oberflächen
beschaffenheit des Vergleichskatalysators
R, hergestellt gemäß Vergleichsbeispiel 3,
zeigt.
Fig. 7 zeigt Quecksilber-Eindringkurven von Ozon-Krack-
Katalysatoren, wobei Kurve A-1 die Quecksilber-
Eindringkurve eines Trägers zeigt, der eine
scheinbare Massendichte (ABD) von 0,43 g/cm3
aufweist; Kurve B-1 zeigt eine Quecksilber-Ein
dringkurve eines Katalysators nach der vorlie
genden Erfindung mit Manganoxyd, das auf
dem Träger A-1 in einer Menge von 53 g/l
(berechnet auf der Basis von Mangan) und
hergestellt gemäß Beispiel 1 trägt; und Kurve
C-1 zeigt die Quecksilber-Eindringkurve des
Vergleichskatalysators, bei dem der Träger
A-1, hergestellt im Vergleichsbeispiel 1,
benutzt ist.
Fig. 8 zeigt ebenfalls Quecksilber-Eindringkurven
von Ozon-Krack-Katalysatoren, wobei die Kurve
A-2 die Quecksilber-Eindringkurve bei einer
scheinbaren Massendichte (ABD) von 0,28 g/cm3
zeigt; Kurve B-2 zeigt die Quecksilber-
Eindringkurve des Katalysators nach der vorlie
genden Erfindung, der Manganoxyd auf dem
Träger A-2 in einer Menge von 74 g/l (berechnet
auf der Basis von Mangan) aufweist und der
gemäß Beispiel 3 hergestellt ist; und Kurve
C-2 zeigt die Quecksilber-Eindringkurve des
Vergleichskatalysators, bei dem der Träger
A-2 verwendet ist und der gemäß Vergleichsbei
spiel 3 hergestellt ist.
Fig. 9 und 10 zeigen Diagramme, welche die Porenvertei
lungen von Ozon-Krack-Katalysatoren darstellen.
Fig. 11 zeigt eine Umsetzungsänderung in Abhängigkeit
vom Zeitablauf in bezug auf den Katalysator
nach der vorliegenden Erfindung, der eine
scheinbare Massendichte (ABD) von 0,35 g/cm3
und Manganoxyd in einer Menge von 65 g/l
(berechnet auf der Basis von Mangan) aufweist,
welcher diskontinuierlich zum Kracken von
Ozon benutzt wurde.
Fig. 12 zeigt die Umsetzungsveränderung in Abhängigkeit
vom Zeitablauf in bezug auf den Vergleichskata
lysator, hergestellt in der gleichen Weise
wie im Vergleichsbeispiel 3, der diskontinuier
lich zum Kracken von Ozon benutzt war.
Ein Katalysator zum Kracken von Ozon gemäß der vorlie
genden Erfindung umfaßt aktives Manganoxyd, eingelagert
in einem Träger aus Keramikfasern.
Die vorliegende Erfindung verwendet eine Anhäufung
von Keramikfasern als Träger, wobei Beispiele hierzu
im japanischen Patent Nr. 59-15 028 veröffentlich
sind. Diese Anhäufung von Keramikfasern ist eine
flächenförmige oder blattförmige Anhäufung von Keramik
fasern, ausgewählt aus Zirkonerdefasern, Alumino
silikatfasern, Tonerdefasern und Kieselerdefasern,
die untereinander durch Kieselsäuregel verbunden
sind. Die Wand der Faseranhäufung ist gekennzeichnet
durch freie Poren mit einem Durchmesser größer als
5000 Å, vorgesehen in Räumen zwischen Fasern in einer
Menge von mehr als 0,1 cm3/g, vorzugsweise mehr als
0,2 cm3/g. Die Form der flächenförmigen bzw. blatt
förmigen Anordnung bzw. des Trägers ist nicht beschränkt,
aber jede Form des Trägers, so z. B. Plattenform,
Wellenform, Blattform u. ä. kann angewandt werden.
Unter diesen Formen ist eine Honigwabenstruktur,
hergestellt durch Auflaminieren von plattenförmigen
Blättern auf wellenförmigen Blättern, bevorzugt,
da sie den Druckverlust während des Betriebs verrin
gert und für die Behandlung einer großen Gasmenge
geeignet ist.
Mikroteilchen von aktivem Manganoxyd sind gleichmäßig
in dem oben erwähnten Trägen in solcher Weise eingela
gert, daß sie nicht die freien Poren verringern und
vorzugsweise so, daß freie Poren mit einem Durchmesser
von mehr 5000 Å in einer Menge von mehr als 0,05 cm3/g
beibehalten werden. Das teilchenförmige Manganoxyd
ist in dem Träger in einer Menge von mehr als 20 g/l,
vorzugsweise mehr als 70 g/l, insbesondere zwischen
70 und 90 g/l, eingelagert und das so eingebrachte
Manganoxyd hat Mikroporen von 100 bis 2000 Å im Durch
messer in einer Menge von mehr als 0,02 cm3/g, vorzugs
weise 0,05 cm3/g.
Das Verfahren zur Herstellung von Ozon-Krack-Katalysato
ren gemäß der vorliegenden Erfindung wird nachfolgend
durch folgende Herstellungsbeispiele erläutert.
1. Verfahren zur Herstellung eines Katalysators,
der Mikroteilchen von amorphem aktivem Manganoxyd
enthält.
Eine wäßrige Lösung von Mangannitrat [Mn(NO₃)₂ · 6 H₂O]
mit einer Gewichtskonzentration von 10-18% (berechnet
auf Basis Mn) wird vorbereitet. Ein Träger mit wabenför
miger Struktur, umfassend eine blattförmige Anordnung
von Keramikfasern mit einem Leerstellenanteil von
mehr als 75% und einer scheinbaren Massendichte
(nachfolgend mit ABD bezeichnet) von weniger als
0,4, vorzugsweise 0,28-0,35 (z. B. "Honeycle",
hergestellt durch die Nichias Corporation), wird
in die oben vorbereitete wäßrige Lösung von Mangannitrat
eingetaucht. Der eingetauchte Träger mit der Honigwaben
struktur wird dann aus der Lösung herausgenommen,
und die überschüssige Menge der Lösung wird mit Luft
aus dem Träger herausgeblasen, wodurch auf dem Träger
Mangannitrat in einer Menge von mehr als 20 g/l,
vorzugsweise 20-90 g/l verbleibt. Der das Mangannitrat
enthaltende Träger wird dann in einem Ammoniakgas
hoher Konzentration bei 20-40°C für mehr als 2
Stunden belassen, wodurch das Mangannitrat neutralisiert
und in Manganhydroxyd umgewandelt wird.
Der so erhaltene Katalysator wird in erhitzter Luft
bei 130-150°C getrocknet, und der getrocknete Kataly
sator wird hierauf in Luft bei einer Temperatur von
300°C für 2 Stunden kalziniert, wodurch man den ge
wünschten Katalysator erhält, der aktives Manganoxyd
enthält.
Bei dem oben erwähnten Verfahren ist die Konzentration
des verwendeten Ammoniakgases mindestens 10% oder
mehr, vorzugsweise höher als 40% und die Linearge
schwindigkeit (LV) des Ammoniakgasstromes, der durch
den Katalysator strömt, ist vorzugsweise höher als
0,25 m/sec.
Entsprechend der Röntgenstrahlen-Beugungsbild-Analyse
wurde bestätigt, daß der größere Teil des so erhaltenen
aktiven Manganoxyds Mikroteilchen von amorphem Manganoxyd
umfaßt. Weiterhin wurde durch die Betrachtung mittels
eines optischen Mikroskops bestätigt, daß das auf
dem Keramikfaserträger verteilte aktive Manganoxyd
viele Furchen auf der Oberfläche des Trägers bildet,
ohne die Oberflächengröße zu verringern. Andererseits
wird gemäß dem üblichen Verfahren zum Aufbringen
von einer aktiven Katalysatorkomponente auf den Träger
die aktive Katalysatorkomponente auf dem Träger in
einem solchen Zustand aufgebracht, daß sie als Schirm
zwischen den Keramikfasern aufgebracht ist und hierdurch
in bemerkenswerter Weise die Oberflächengröße des
Trägers verringert. Hierdurch wird nach dem vorliegenden
Verfahren die Oberflächengröße eines Trägers nicht
wesentlich verringert, obgleich die übliche Aufbringungs
methode im großen Umfang die Oberflächengröße verringert.
2. Verfahren zur Herstellung eines Katalysators mit
Mikroteilchen von kristallinem aktivem Manganoxyd.
Eine wäßrige Lösung von Mangannitrat [Mn(NO₃)₂ · 6 H₂O]
mit einer Konzentration von 10-18 Gewichtsprozent
(bezogen auf die Basis von Mn) wird vorbereitet.
Ein Träger mit Honigwabenstruktur, umfassend eine
blattförmige Anordnung von Keramikfasern mit einem
Leerstellenanteil von mehr als 75% und einer scheinbaren
Massendichte (ABD) von weniger als 0,5, vorzugsweise
0,1-0,4 (z.B. "Honeycle", hergestellt durch die
Nichias Corporation), wird in die oben vorbereitete
wäßrige Lösung von Mangannitrat eingetaucht. Der
eingetauchte Träger mit der Honigwabenstruktur wird
dann aus der Lösung herausgenommen und der Überschuß
an Lösung mittels Luft aus dem Träger herausgeblasen,
wodurch auf dem Träger Mangannitrat in einer Menge
von mehr als 20 g/l, vorzugsweise 20-90 g/l, verbleibt.
Der Mangannitrat enthaltende Träger wird dann erhitzt,
um das freie Wasser und das Wasser aus der Kristallisa
tion durch Trocknung zu entfernen, und der getrocknete
Katalysator wird dann bei einer Temperatur zwischen
200 und 400°C kalziniert, um auf thermischem Wege
Mangannitrat in Manganoxyd zu zersetzen.
Aufgrund einer Röntgenstrahlen-Beugungsbild-Analyse
wurde bestätigt, daß das so erhaltene aktive Manganoxyd
Mikropartikel von kristallinem aktivem Manganoxyd
enthält. Weiterhin hat die Betrachtung des Katalysators
nach der vorliegenden Erfindung mittels eines optischen
Mikroskopes bestätigt, daß das kristalline aktive
Manganoxyd auf den Keramikfasern, die eine wabenförmige
Struktur bilden, in einem gleichmäßigen Verteilungs
zustand aufgebracht war. Andererseits ist gemäß dem
üblichen Verfahren zum Aufbringen einer aktiven Kataly
satorkomponente auf einem Träger die aktive Katalysator
komponente auf dem Träger in einem solchen Zustand
aufgebracht, daß sie die Keramikfasern als Schirm
überdecken (einen Schirm zwischen Fasern so spannen,
daß der gesamte Teil der kleinen konkav-konvexgestalteten
Oberfläche des Trägers bedeckt ist), wodurch in erhebli
chem Maße die Oberflächengröße des Trägers vermindert
wird. Im Gegensatz hierzu wird durch das vorliegende
Verfahren das kristalline aktive Manganoxyd gleichmäßig
auf dem aus Keramikfasern bestehenden Träger verteilt,
ohne die Oberfläche zu blockieren und ohne die Oberfläche
des Trägers wesentlich zu verringern im Vergleich
zu dem üblichen Verfahren, bei dem die Oberfläche
des Trägers in großem Maße verringert wird.
Das äußere Erscheinungsbild des Katalysators nach
der vorliegenden Erfindung zeigt schwärzliche Farbe,
während der Katalysator, der nach der üblichen Methode
erhalten wird, z. B. durch einfache thermische Zersetzung
von Mangannitrat in Manganoxyd, silbergraue Farbe
aufweist.
Die Porenverteilungen der teilchenförmigen aktiven
Mangenoxyde vom amorphen und vom kristallinen Typ
werden durch das Quecksilber-Eindringverfahren gemessen,
und es hat sich dabei herausgestellt, daß die aktiven
Manganoxyde Poren von 100-2000 Å im Durchmesser
in einer Menge von mehr als 0,02 cm3/g, vorzugsweise
mehr als 0,05 cm3/g aufweisen und diese Eigenschaften
sind wesentlich abweichend von denjenigen, die erreicht
werden, wenn Manganoxyd durch das übliche Verfahren
eingelagert wird.
Die Messung der Porenverteilung durch das Quecksilber-
Eindringverfahren wurde durchgeführt unter den Bedingun
gen von einem Kontaktwinkel von 130° und einer Oberflä
chenspannung von 474 dyn/cm bei einer Temperatur
von 25°C unter Verwendung eines Shimazu-Quecksilber-Ein
dring-Porosimeters, Modell 903-1.
Die Wandoberfläche der wabenförmigen Struktur eines
jeden so erhaltenen Katalysators weist freie Poren
mit einem Durchmesser von mehr als 5000 Å in einer
Menge von mehr als 0,1 cm3/g, vorzugsweise mehr als
0,2 cm3/g auf, und das Verbleiben vieler freier Poren
zwischen den Keramikfasern in der Wand der Honig
wabenstruktur ermöglicht eine leichte Gasdiffusion
in das Innere der Trägerwand. Demgemäß sind die physika
lischen Eigenschaften des Katalysators nach der vorlie
genden Erfindung wesentlich verschieden von denjenigen
des üblichen Katalysators.
Die vorliegende Erfindung wird weiterhin durch nachfol
gende Beispiele und Vergleichsbeispiele betreffend
die Herstellung und Verwendung näher erläutert, stellen
aber keine Einschränkung dar.
Herstellung eines Katalysators mit amorphem mikroteil
chenförmigem aktivem Manganoxyd.
Ein "Honeycle"-Träger, hergestellt durch die Nichias
Corporation (350 Zellen/6,4516 cm2 mit einem Leerstel
lenanteil von 80% und einer scheinbaren Massendichte
(ABD) von 0,28) wurde in eine wäßrige Lösung von
Mangannitrat [Mn(NO₃)₂ · 6 H₂O] mit einer Konzentration
von 18 Gewichtsprozent (berechnet auf die Basis von
Mn) eingetaucht. Der eingetauchte Träger mit der
Honigwabenstruktur wurde dann aus der Lösung herausge
nommen und der Überschuß an Lösung wurde aus dem
Träger mit Luft ausgeblasen, so daß eine vom Träger
aufgenommene Menge von 70 g/l Mangannitrat (bezogen
auf die Basis von Mn) verblieb. Der das Mangannitrat
enthaltende Träger wurde dann einem Ammoniakgasstrom
von 40% (LV 0,30 m/min, Temperatur 30°C) für zwei
Stunden ausgesetzt, um das Mangannitrat zu neutralisieren
und zu altern, und das Mangannitrat wurde hierdurch
in Manganhydroxyd umgewandelt.
Der so erhaltene Katalysator wurde in Luft, die auf
150°C erhitzt war, getrocknet, und der getrocknete
Katalysator wurde dann in Luft bei einer Temperatur
von 300°C über zwei Stunden lang kalziniert. Der
so erhaltene Katalysator A hat ein schwarzes Erschei
nungsbild.
Das Röntgenstrahlen-Beugungsbild des so erhaltenen
aktiven Manganoxyds ist in Fig. 2 (A) gezeigt. Als
Bezugnahme ist das Röntgenstrahlen-Beugungsbild von
β-Mangandioxyd aus dem Vergleichsbeispiel 1 in Fig. 2 (B)
gezeigt.
Der entsprechend der obigen Darstellung hergestellte
Katalysator A wurde getestet, um seine katalytische
Leistungsfähigkeit zum Kracken von Ozon unter nachfol
genden Krack-Bedingungen auszuwerten:
O₃-Konzentration|10 ppm | |
Temperatur | 21-22°C |
Raumgeschwindigkeit (SV) | 180 000/h |
lineare Geschwindigkeit (LV) | 0,5 m/sec |
Menge an Katalysator (Dicke des Katalysators) | 10 mm/21 mm ⌀ |
Die Ergebnisse betreffend die Umwandlungsrate von
Ozon sind in Fig. 1 gezeigt.
Um einen Katalysator zu schaffen, wurde das gleiche
Verfahren wie in Beispiel 1 wiederholt, jedoch mit
der Ausnahme, daß Nichias "Honeycle" mit einer scheinba
ren Massendichte (ABD) von 0,38 in eine wäßrige Lösung
von Mangannitrid getaucht wurde, die eine Konzentration
von 16 Gewichtsprozent hat. Der so erhaltene Katalysator
(nachfolgend als Katalysator B bezeichnet) war in
seinem äußeren Erscheinungsbild schwarz und trug aktives
Manganoxyd in einer Menge von 42 g/l (berechnet auf
der Basis von Mn).
Der gleiche Test für das Kracken von Ozon wurde wie
in Beispiel 1 wiederholt, um die katalytische Leistungs
fähigkeit des Katalysators B auszuwerten. Die Ergebnisse
sind in Fig. 1 gezeigt.
Ein Vergleichskatalysator (nachfolgend als Katalysator
P bezeichnet) wurde in der gleichen Weise wie in
Beispiel 1 hergestellt, ausgenommen jedoch die Tatsache,
daß die Neutralisierung und Alterungsbehandlung durch
Ammoniakgas nicht durchgeführt wurde. Der Vergleichska
talysator P, der so erhalten wurde, war silbergrau
in seiner äußeren Erscheinung und wies Manganoxyd
in einer Menge von 70 g/l (berechnet auf der Basis
von Mn) auf. Das so aufgetragene Manganoxyd war β-MnO2.
Die katalytische Aktivität dieses Vergleichskatalysators
wurde in der gleichen Weise wie im Beispiel 1 ausgewertet
und die Ergebnisse sind in Fig. 1 gezeigt. Wie aus
den Ergebnissen ersichtlich, war die katalytische
Aktivität des Vergleichskatalysators bemerkenswert
niedriger bezogen auf den Zeitablauf im Vergleich
mit denjenigen der Katalysatoren nach der vorliegen
den Erfindung.
(Dieses Bezugsbeispiel zeigt, daß ein Katalysator
selbst eine große Oberfläche haben kann, ohne einen
Träger zu benutzen, falls er nach dem Ammoniakeinführ
verfahren behandelt wird.)
Ein Ammoniakgas mit einer Konzentration von 40%
wurde in eine wäßrige Lösung von Mangannitrat mit
einer Konzentration von 18 Gewichtsprozent eingeführt,
wie es im Beispiel 1 verwendet wurde, um hierdurch
Manganhydroxyd herzustellen. Das so hergestellte
Manganhydroxyd wurde getrocknet und bei 300°C kalziniert,
um aktives Manganoxyd herzustellen, das eine Oberflä
chengröße von 19 m2/g aufweist.
Auf der anderen Seite war ein durch Trocknung einer
wäßrigen Lösung von Mangannitrat durch Abdampfung
ohne Einführung von Ammoniakgas und Kalzinierung
des getrockneten Produkts bei einer Temperatur von
300°C erhaltener Katalysator β-MnO2, der eine Flächen
größe von 0,7m2/g aufwies.
Ein Schlamm aus aktivem Manganoxyd, hergestellt nach
dem obigen Bezugsbeispiel, wurde fünfmal auf einen
Nichias "Honeycle" Träger, wie er im Beispiel 1 benutzt
ist, durch einen Waschvorgang beschichtet, um hierdurch
den Vergleichskatalysator Q herzustellen, der aktives
Manganoxyd in einer Menge von 50 g/l (berechnet auf
der Basis von Mn) aufweist.
Die katalytische Leistungsfähigkeit des Vergleichskata
lysators Q wurde in der gleichen Weise wie oben ausge
wertet und die Ergebnisse sind in Fig. 1 gezeigt.
Wie aus Fig. 1 ersichtlich, erreicht der nach dem
"Wasch-Beschichtungs"-Verfahren hergestellte Katalysator
nicht den erwünschten Effekt nach der vorliegenden
Erfindung.
Herstellung eines Katalysators, der kristalline Mikro
teilchen aktiven Manganoxyds aufweist.
Ein "Honeycle"-Träger, hergestellt durch die Nichias
Corporation, (205 Zellen/6,4516 cm2, Porösität: 80%
und scheinbare Massendichte ABD: 0,20 g/cm3) wurde
in eine wäßrige Lösung von Mangannitrat [Mn(MO₃)₂ · 6 H₂O]
mit einer Konzentration von 15,8 Gewichtsprozent
(berechnet auf der Basis von Mn) eingetaucht. Der
eingetauchte, eine Honigwabenstruktur aufweisende
Träger wurde dann aus der Lösung herausgenommen und
die überschüssige Menge an Lösung wurde aus dem Träger
mittels Luft ausgeblasen, wodurch auf dem Träger
Mangannitrat in einer Menge von 60 g/l (berechnet
auf der Basis von Mn) verblieb. Der Mangannitrat
enthaltende Träger wurde dann sorgfältig in erhitzter
Luft getrocknet, um freies und aus der Kristallisation
stammendes Wasser vollständig zu entfernen, und das
getrocknete Produkt wurde darauf bei einer Temperatur
zwischen 200 und 400°C kalziniert, um das Mangannitrat
in kristallines, aktives Manganoxyd umzuwandeln,
welches ein schwarzes Erscheinungsbild hat. Auf diese
Weise wurde der Katalysator C hergestellt.
Das Röntgenstrahlen-Beugungsbild des aktiven Manganoxyds,
welches auf diese Weise hergestellt wurde, ist in
Fig. 3 (A) gezeigt.
Mangannitrat wurde auf einen Träger in der gleichen
Weise wie im Beispiel 3 aufgebracht. Der sich daraus
ergebende Träger wurde direkt bei einer Temperatur
von 300°C in einer Muffel kalziniert, ohne in spezieller
Weise das freie und das aus der Kristallisation stammende
Wasser durch Trocknung zu entfernen. Der auf diese
Weise erhaltene Katalysator R hatte ein silbergraues
Erscheinungsbild.
Wie aus dem Beugungsbild in Fig. 3 (B) ersichtlich,
war das Manganoxyd im Katalysator R die kristalline
Form von β-MnO2. Das so erhaltene β-MnO2 hatte eine
Oberflächengröße, die wesentlich kleiner ist als
diejenige des Katalysators C und war auf einem Träger
in Schirmform zwischen den Keramikfasern aufgebracht,
wodurch in beträchtlichem Maße die Luftdurchlässig
keit des Trägers vermindert wurde. Demgemäß war die
katalytische Aktivität des Katalysators R ebenfalls
herabgesetzt.
Der oben erhaltene Katalysator R wurde getestet,
um seine katalytische Leistungsfähigkeit für das
Kracken von Ozon unter den nachfolgenden Bedingungen
auszuwerten:
O₃-Konzentration|10ppm | |
Temperatur | 3°C |
Raumgeschwindigkeit (SV) | 45 000/h |
lineare Geschwindigkeit (LV) | 0,5 m/sec |
Menge an Katalysator (Dicke des Katalysators) | 40 mm/21 mm ⌀ |
Die Ergebnisse betreffend die Umwandlungsrate von
Ozon sind in Fig. 4 gezeigt.
Die Größe des Kristalls des oben hergestellten Katalysa
tors wurde aus dem Beugungsbild gemäß der folgenden
empirischen Formel von Scherrer berechnet.
λ: | |
Wellenlänge von K α Strahl von Cu als Röntgenstrahl = 1,54178 Å | |
β: | Radian des Beugungsstrahles entsprechend der Kristallgröße |
R: | Bragg-Winkel (Grad) 2 R = 37,3°). |
Der oben hergestellte Katalysator C mit schwarzem
Erscheinungsbild umfaßte einen Träger mit aktivem,
kristallinem Manganoxyd, das gleichförmig in einer
großen Menge auf diesem Träger verteilt war, wobei
die Kristallgröße ungefähr 58 Å betrug.
Fig. 5 ist eine elektromikroskopische Fotografie,
die den Zustand der Katalysatoroberfläche des Katalysa
tors C aus Beispiel 3 zeigt und Fig. 6 ist eine Fotogra
fie, die den Oberflächenzustand des Katalysators
R nach Vergleichsbeispiel 3 zeigt. Diese Fotografien
wurden unter Verwendung eines Tastelektronenmikroskopes
vom Typ JSM, hergestellt von der Nihon Denshi Co.,
Ltd. unter den Bedingungen einer Beschleunigungsspannung
von 10 kV und einem elektrischen Sondenstrom von
6×1010A durchgeführt.
Diese elektronenmikroskopischen Fotografien zeigen
deutlich die Oberflächenunterschiede zwischen beiden
Katalysatoren und bestätigen die äußeren Farbunterschiede
zwischen beiden.
Die Porenverteilung der beiden Katalysatoren, die
einerseits amorphes, teilchenförmiges, aktives Manganoxyd
und andererseits kristallines, teilchenförmiges,
aktives Manganoxyd enthalten, wurden durch das Quecksil
ber-Eindringverfahren unter Verwendung eines Shimazu
Quecksilbereindring-Porösitätsmessers des Modells
903-1 unter einem Kontaktwinkel von 130° und einer
Oberflächenspannung von 474 dyn/cm bei einer Temperatur
von 25°C gemessen. Die Ergebnisse sind in den Fig.
7 und 8 gezeigt. In diesen Fig. zeigt die Ordinate
das Porenvolumen (cm3/g), die untere Abszisse zeigt
den Quecksilberdruck (PSIA=0,07031 kg/cm2) und
die obere Abszisse zeigt die Porengröße im Durchmesser
(µ).
Kurve A-1 zeigt die Porenverteilung eines Trägers
mit einer scheinbaren Massendichte (ABD) von 0,43 g/cm3;
Kurve A-2 zeigt die Porenverteilung eines Trägers
mit einer scheinbaren Massendichte (ABD) von 0,28 g/cm3;
Kurve B-1 zeigt die Porenverteilung eines Katalysators,
der Manganoxyd auf dem Träger aufweist, welcher eine
scheinbare Massendichte (ABD) von 0,43 g/cm3 in einer
Menge von 53 g/l (berechnet auf der Basis Mn) und
hergestellt nach Beispiel 1 aufweist; Kurve B-2 zeigt
die Porenverteilung eines Katalysators, der Manganoxyd
auf dem Träger mit einer scheinbaren Massendichte
(ABD) von 0,28 g/cm3 in einer Menge von 74 g/l (berechnet
auf der Basis Mn) und hergestellt im Beispiel 3,
aufweist; Kurve C-1 zeigt die Porenverteilung eines
Katalysators, der Manganoxyd auf einem Träger mit
einer scheinbaren Massendichte (ABD) von 0,43 g/cm3
hergestellt im Vergleichsbeispiel 1, aufweist; und
Kurve C-2 zeigt die Porenverteilung eines Katalysators,
der Manganoxyd auf einem Träger mit einer scheinbaren
Massendichte (ABD) von 0,28 g/cm3, hergestellt im
Vergleichsbeispiel 3, aufweist.
Fig. 7 zeigt Beispiele für die Verwendung eines schweren
Trägers mit einer höheren scheinbaren Massendichte
(ABD-Wert), wobei die Wand des Trägers eine geringere
Anzahl von freien Poren aufweist, wodurch die Menge
des aufgenommenen Katalysators gering ist. Fig. 8
zeigt Beispiele für die Verwendung eines leichten
Trägers mit einer geringeren Massendichte (ABD-Wert),
dessen Wand freie Poren in größerer Zahl aufweist,
wodurch die Menge des aufgenommenen Katalysators
groß ist.
Die Festigkeit eines Trägers mit geringerer Massendichte
(ABD) ist grundsätzlich gering. jedoch wirkt Manganoxyd
in dem Katalysator nach der vorliegenden Erfindung
als ein Binder und es ist in einem Träger in sehr
großer Menge aufgenommen. Aus diesem Grunde ist die
Festigkeit des Trägers selbst verstärkt durch das
in ihm aufgenommene aktive Manganoxyd. Demgemäß kann
ein hochporöser Träger, welcher nach dem üblichen
Verfahren nicht benutzt werden könnte, in vorteilhafter
Weise bei der vorliegenden Erfindung verwendet werden.
Wie aus den Fig. 7 und 8 ersichtlich, sind im Falle
der üblichen Katalysatoren, wie sie durch Vergleichsbei
spiele dargestellt sind, die meisten freien Poren
zwischen den Fasern, die für die Gasdiffusion in
der Wand des Trägers wirksam sind und durch den Queck
silberdruck von 10200 PSIA ausgedruckt sind,
verstopft. Andererseits bestätigen diese Fig., daß
die Katalysatoren nach der vorliegenden Erfindung
freie Poren behalten, die einen Durchmesser von mehr
als 5000 Å in einer Menge von mehr als 0,05 cm3/g,
vorzugsweise mehr als 0,09 cm3/g aufweisen.
Die Porenverteilungskurven der Katalysatoren nach
der vorliegenden Erfindung, die in den Fig. 9 und
10 gezeigt sind, haben einen Scheitel P-1 und einen
Scheitel P-2 in der Zone eines Quecksilberdruckes,
der höher als 2000 PSIA liegt, und diese Scheitelwerte
P-1 und P-2 bedeuten die Anwesenheit von Poren, die
durch MnO2 selbst gebildet sind. Die Porenverteilungs
kurven des üblichen Katalysators, der gemäß Vergleichs
beispiel hergestellt ist, haben nicht solche Scheitel
werte und dies bedeutet, daß die Poren, die durch
MnO2 selbst gebildet sind, nicht vorhanden sind.
Die Porenverteilungskurven in den Fig. 9 und 10 wurden
gebildet durch differentielle Analyse der Quecksilber
einspritzkurven, die in Fig. 7 bzw. 8 gezeigt sind.
In den Fig. 9 und 10 zeigt die Ordinate die Austauschrate
des Volumens (Δ V) und die Abszisse zeigt den Porendurch
messer (A). Die Kurven B-1′, C-1′, B-2′ und C-2′
entsprechen den Kurven B-1, C-1, B-2 und C-2 in den
Fig. 7 und 8.
Die katalytische Leistungsfähigkeit des Katalysators
nach der vorliegenden Erfindung (ABD=0,35 g/cm3,
Menge an Manganoxyd berechnet auf der Basis von Mn
=65 g/l) wurde getestet, um seine Regenerierleistungs
fähigkeit der katalytischen Aktivität bei diskontinuier
licher Verwendung des Katalysators unter den nachfolgen
den Ozon-Krack-Bedingungen auszuwerten:
O₃-Konzentration|10ppm | |
Temperatur | 25°C |
Raumgeschwindigkeit (SV) | 90 000/h |
Lineargeschwindigkeit (LV) | 0,5 m/sec |
Menge an Katalysator (Dicke des Katalysators) | 20 mm/21 mm ⌀ |
Die Ergebnisse sind in den Fig. 11 und 12 gezeigt.
Die Fig. 1 und 4 zeigen die katalytische Leistungsfähig
keit der vorliegenden Erfindung im kontinuierlichen
Betrieb und bestätigen, daß der Katalysator nach
der vorliegenden Erfindung eine exzellente katalytische
Aktivität besitzt sowie eine stabile und lange Katalysa
torlebensdauer aufweist, während welcher die katalytische
Aktivität nur wenig herabgesetzt wird, wenn man dies
mit dem üblichen Katalysator vergleicht.
Darüber hinaus ist aus den Fig. 11 und 12 ersichtlich
und es wird bestätigt, daß der Katalysator nach der
vorliegenden Erfindung seine katalytische Aktivität
während einer unterbrochenen Betriebsweise zufrieden
stellender wiedergewinnt im Vergleich mit dem üblichen
Katalysator. Dies ist ein wunderbarer Effekt.
Fig. 11 zeigt die Ergebnisse der Ozon-Krack-Reaktion,
die über 2 Stunden lang unter den oben angegebenen
Bedingungen unter Verwendung des Katalysators nach
der vorliegenden Erfindung durchgeführt wurde. Die
anfängliche Umwandlungsrate war 90,5% und sank auf
84,2% ab. An diesem Punkt wurde der Ozongasstrom
gestoppt und der Betrieb wurde für eine Stunde bei
25°C unterbrochen. Während dieser Unterbrechung hat
sich die Umwandlungsrate des Katalysators auf 88,0%
regeneriert. Die Ozon-Krack-Reaktion wurde für zwei
Stunden in der gleichen Weise wie oben angegeben
wiederholt und die Umsetzungsrate sank auf 84,3%.
Die Betriebsweise wurde für zwei Stunden bei 25°C
in der gleichen Weise wie oben angegeben unterbrochen
und während dieser Unterbrechungszeit hat sich die
Umwandlungsrate auf 88,7% regeneriert. Die Ozon-Krack-
Reaktion wurde weiterhin für zwei Stunden unter den
gleichen Bedingungen wie oben angegeben wiederholt,
wobei die Umwandlungsrate auf 84,4% absank. An diesem
Punkt wurde der Ozongasstrom gestoppt und der Betrieb
wurde für 15 Stunden bei 25°C unterbrochen, wobei
sich die Umwandlungsrate auf 90,5% regeneriert hat.
Dies bedeutet, daß sich die Umwandlungsrate auf die
ursprüngliche Umwandlungsrate regeneriert hat. Dies
ist ein ganz besonders befriedigender Regeneriereffekt.
Fig. 12 zeigt die Ergebnisse der Ozon-Krack-Reaktion,
die durch die Verwendung des silbergrauen Vergleichska
talysators herbeigeführt wurde, der eine Dicke von
20 mm/21 mm Φ aufweist, wie er im Vergleichsbeispiel
3 hergestellt wurde. Die Ozon-Krack-Reaktion wurde
in der gleichen Weise durchgeführt wie in Fig. 11
gezeigt, jedoch mit der Ausnahme, daß der Betrieb
zweimal unterbrochen wurde, wobei der Katalysator
für einen Tag an der Umgebungsluft verblieb. Der
Vergleichskatalysator hat auch seine katalytische
Aktivität bis zu einem gewissen Ausmaß regeneriert,
jedoch ist das Ausmaß dieser Regenerierung sehr gering.
Wie weiter oben erwähnt, trägt der Katalysator nach
der vorliegenden Erfindung Mikroteilchen von aktivem
Manganoxyd gleichmäßig verteilt im Inneren der Wand
des Trägers in einer großen Menge, ohne daß die vorteil
hafte Luftdurchlässigkeit des Trägers verlorengeht,
was auf die wirkungsvolle Anwendung bzw. Verwertung
der Luftdurchlässigkeit und der effektiven Oberfläche
eines Trägers zurückzuführen ist, der eine Ansammlung
von Keramikfasern aufweist und hierdurch die exzellente
katalytische Aktivität und eine lange Katalysatorlebens
dauer bereitstellt, während welcher die katalytische
Aktivität wenig herabgesetzt wird. Darüber hinaus
weist der Katalysator nach der vorliegenden Erfindung
einen wunderbaren und überraschenden Regeneriereffekt
der katalytischen Aktivität auf, wenn er diskontinuier
lich verwendet wird.
Claims (7)
1. Katalysator zum Kracken von Ozon, der aktives
Manganoxyd, eingelagert in einem Träger bestehend
aus Keramikfasern, aufweist, dadurch gekennzeichnet,
daß das aktive Manganoxyd in dem aus Keramikfasern
bestehenden Träger derart eingelagert ist, daß
Mikroporen von 100-2000 Å im Durchmesser in
einer Menge von mehr als 0,02 cm3/g vorhanden
sind und daß der aus Keramikfasern bestehende
Träger aus Wänden zusammengesetzt ist, die freie
Poren mit einem Durchmesser von mehr als 5000
Å in einer Menge von mehr als 0,1 cm3/g aufweisen.
2. Katalysator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß das aktive Manganoxyd in dem aus Keramikfasern
bestehenden Träger in einer Menge von mehr als
20 g/l bezogen auf die Basis Mangan eingelagert
ist.
3. Katalysator nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der aus Keramikfasern bestehende Träger zusammen
gesetzt ist aus Wänden, die freie Poren mit einem
Durchmesser von mehr als 5000 Å in einer Menge
von mehr als 0,2 cm3/g aufweisen.
4. Katalysator nach einem der Ansprüche 1 bis 3,
dadurch gekennzeichnet, daß das aktive Manganoxyd
in dem aus Keramikfasern bestehender Träger derart
eingelagert ist, daß Mikroporen von 100-2000 Å
im Durchmesser in einer Menge von mehr als 0,05 cm3/g
vorhanden sind.
5. Katalysator nach einem der Ansprüche 1 bis 4,
dadurch gekennzeichnet, daß der Träger aus Keramikfa
sern eine honigwabenartige Struktur aufweist,
die flächenförmige bzw. blattförmige Ansammlungen
von Keramikfasern umfaßt.
6. Katalysator nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
dadurch gekennzeichnet, daß der größere Teil des
aktiven Manganoxyds mikroteilchenförmiges amorphes
Manganoxyd umfaßt.
7. Katalysator nach einem der Ansprüche 1 bis 5,
dadurch gekennzeichnet, daß der größere Teil des
aktiven Manganoxyds mikroteilchenförmiges kristallines
Manganoxyd umfaßt.
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